Hiiliteräksen lämpökäsittely portilleventtiiliraaka materiaali
Suurin osa venttiilin rungosta, yksivirtausventtiilistä ja luistiventtiilistä (mäntäventtiili) näyttää monimutkaisemmalta, joten valuosien yleinen käyttö. Vain joissakin kaliiperiventtiileissä tai luistiventtiileissä, joissa on ainutlaatuiset toimintakuntostandardit, käytetään valuteräsosia. Hiiliterästä voidaan käyttää syövyttämättömiin aineisiin, joissakin erityisolosuhteissa, kuten tietyllä lämpötila-alueella, pitoisuusarvoympäristössä, voidaan käyttää joillekin syövyttäville aineille. Käytettävissä oleva lämpötila -29 ~ 425 ℃...
Suurin osa venttiilin rungosta, yksivirtausventtiilistä ja luistiventtiilistä (mäntäventtiili) näyttää monimutkaisemmalta, joten valuosien yleinen käyttö. Vain joissakin kaliiperiventtiileissä tai luistiventtiileissä, joissa on ainutlaatuiset toimintakuntostandardit, käytetään valuteräsosia.
Hiiliterästä voidaan käyttää syövyttämättömiin aineisiin, joissakin erityisolosuhteissa, kuten tietyllä lämpötila-alueella, pitoisuusarvoympäristössä, voidaan käyttää joillekin syövyttäville aineille. 1, maassamme käytettyjen hiilivaluteräsosien toteutusstandardi on GB12229 - 89 "Yleinen venttiili, hiiliteräksen valuosien tekninen standardi", materiaalimerkki on WCA, WCB, WCC. Standardi on ulkomaisten materiaalien testausyhdistyksen standardin ASTMA216-77 "korkeassa lämpötilassa sulavien hiiliteräsvalujen standardispesifikaatio" mukainen. Standardia on muokattu ainakin kahdesti, mutta GB12229-89 on edelleen käytössä ja uudempi versio, jonka näen tällä hetkellä, on Astma216-2001. Se eroaa Astma 216-77:stä (eli GB12229-89:stä) kolmella tavalla.
V: Vuoden 2001 vaatimuksiin lisättiin vaatimus WCB-teräkselle, eli jokaista 0,01 %:n alennusta erittäin suuressa hiiliraja-arvossa voidaan erittäin suurta magnesiumin raja-arvoa nostaa 0,04 %, kunnes maksimiarvo on 1,28 %.
B: WCA-, WCB- ja WCC-mallien sekalaiset Cu: 0,50 % 77:ssä, korjattu 0,30 %:iin vuonna 2001; Cr: 0,40 % vuonna 77 ja 0,50 % vuonna 2001; Mo: Se oli 0,25 % vuonna 1977 ja 0,20 % vuonna 2001.
C: Jäännöselementin synteesin tulee olla pienempi tai yhtä suuri kuin 1,0 %. Vuonna 2001, kun hiiliekvivalenttistandardi on olemassa, tämä lauseke ei sovellu, ja kolmen mallin enimmäishiiliekvivalentin on oltava 0,5 ja sen hiiliekvivalentin laskentakaavaa.
Yleisiä ongelmia: A: Hyväksytyt valuosat on pätevä orgaanisen kemiallisen koostumuksen, fysikaalisten ominaisuuksien osalta ja täytettävä vaatimukset, erityisesti jäännöselementtien käsittely, muutoin heikentää hitsattavuutta. B: Koodissa määritetty orgaaninen kemiallinen koostumus on edelleen suurin. Hyvän hitsattavuuden saavuttamiseksi ja vaadittujen fysikaalisten ominaisuuksien saavuttamiseksi valmistusprosessissa on tarpeen määrittää komponenttien sisäiset valvontastandardit ja suorittaa valuosien ja testitankojen oikea lämpökäsittely. Muussa tapauksessa valtuutettujen valuosien tuotanto ja valmistus. Esimerkiksi WCB-teräksen hiilipitoisuusstandardi ≤0,3%, jos WCB-teräksen hiilipitoisuus on 0,1% tai pienempi koostumuksesta nähdä, on pätevä, mutta fyysinen suorituskyky ei täytä vaatimuksia. Jos hiilipitoisuus vastaa 0,3 %, mutta hitsattavuus on huono, hiilipitoisuuden säätö on sopivampi arvoon 0,25 %. Jotkut sijoittajat, jotka haluavat olla "saapuminen ja poistuminen", esittävät selkeästi hiilidioksidin hallintaa koskevia määräyksiä.
C: Hiiliteräsventtiilien lämpötilaluokka
(a) JB/T5300 — 91 "Yleinen venttiilimateriaali" -vaatimukset hiiliteräsventtiilin käytettävissä olevan lämpötilan välillä -30 ℃ - 450 ℃.
(b) SH3064-94 "petrokemian teräksen yleisventtiilin valinta, tarkastus ja hyväksyminen" vaatimukset hiiliteräsventtiilin käytettävissä oleva lämpötila -20 ℃ - 425 ℃ (-20 ℃:n alarajan soveltaminen on yhdistettävä GB150 teräspaineastiaan )
(c) ANSI 16·34 "laipan ja puskuhitsauksen päätyventtiilin" käyttöpaine – lämpötilan nimellisvirtaarvo vakiovaatimukset WCB A105 (hiiliteräs) käytettävissä oleva lämpötila-alue, mukaan lukien -29 ℃ - 425 ℃, ei voida käyttää yli 425 ℃ pitkä aika. Kiinteällä hiiliteräksellä on grafitoitumistaipumus noin 425 ℃:ssa. Metallimateriaalien lämpökäsittely on yksi tärkeimmistä prosessointitekniikoista mekaanisten laitteiden valmistuksessa. Muihin valmistusprosesseihin verrattuna lämpökäsittely ei yleensä muuta työkappaleen muotoa ja kokonaiskoostumusta, vaan muuttamalla työkappaleen sisäistä mikrorakennetta tai säätämällä työkappaleen pinnan koostumusta työkappaleen suorituskykyindeksin saamiseksi tai parantamiseksi. . Ominaista on parantaa työkappaleen olennaisinta laatua, mutta se ei yleensä ole ihmissilmällä havaittavissa.
Lämpökäsittelytekniikan ominaisuudet:
Metallimateriaalien lämpökäsittely on yksi tärkeimmistä prosessointitekniikoista mekaanisten laitteiden valmistuksessa. Muihin valmistusprosesseihin verrattuna lämpökäsittely ei yleensä muuta työkappaleen muotoa ja kokonaiskoostumusta, vaan muuttamalla työkappaleen sisäistä mikrorakennetta tai säätämällä työkappaleen pinnan koostumusta työkappaleen suorituskykyindeksin saamiseksi tai parantamiseksi. . Ominaista on parantaa työkappaleen olennaisinta laatua, mutta se ei yleensä ole ihmissilmällä havaittavissa.
– Kiinteä, lämmityksen, lämmöneristyksen, jäähdytyksen mukaan, muuta mekanismia saadaksesi tarvittavat käsittelyprosessin ominaisuudet.
Ominaisuudet: Vain osia työkappaleesta voidaan muuttaa SSDS:ssä, muototietoja ei voi muuttaa
Tavoite: Parantaa raaka-aineiden käyttöä ja suorituskykyä
Periaatteessa koko prosessi: lämmitys → lämmöneristys → jäähdytys
Luokitella:
1 Yleinen lämpökäsittely
sammuttaa
Lämpökäsittely ja sammutus
2 Pintojen lämpökäsittely
Induktiokarkaisu
Orgaaninen kemiallinen lämpökäsittely
Vaiheen siirtymäpiste lämmityksen ja jäähdytyksen aikana
Kemikaali, joka tuotetaan liukenemalla ionikide C Fe:n hilavakioon (alumiiniseosfaasi, jossa liuosmolekyylit sisällytetään orgaanisen liuottimen hilavakioon samalla kun ne jäävät orgaaniseksi liuottimeksi)
Metallografinen (F) C liukenee α-Fe:hen, mikä johtaa tyhjiin ionikiteisiin
Tyhjä ionikide, joka johtuu austeniitin (A) C:n liukenemisesta Y-Fe:ssä
Pearliitti (FeC) Fe:stä ja C:stä muodostuva metalliyhdiste
Ferriitin (P) metallografinen rakenne ja perliittimuodostettu kemikaali (FFeC)
45 Teräs: alkumekanismi Metallografinen rakenne (F) ferriitti (P)
Teräksen yleinen lämpökäsittelyprosessi
Yleinen osien valmistustekniikka:
Villaalkioiden tuotanto ja valmistus — valmistelu lämpökäsittelyä varten — mekaaninen käsittely — loppulämpökäsittely — mekaaninen viimeistely
Lämpökäsittelyn valmistelu: sammutus; Sammutus, lämpökäsittely
** Lopullinen lämpökäsittely: lämpökäsittely; sammuttaminen
Teräksen vaihto kuumennettaessa
Kuumennusprosessin vaikutus: hanki austeniitti
Austeniitin valmistusprosessi:
Koostumuksen alijäähdytys — koostumuksen alijäähdytys F/Fe3C-faasirajapinnassa
Energialähteen kasvu — F→ A hilavakio rekonstruoi Fe3C:n sulamisen ja C→A:n leviämisen
3 Jäännös Fe3C sulaa
Austeniitin valmistusprosessin suunnitelma
Vaikutustekijät austeniitin raekokoon
Austeniitin homogenointi
P-eutektoidinen teräs: PF
Eutektoiditeräkselle: P Fe3CⅡ
Lämmöneristysprosessin virtauksen vaikutus:
Hanki yhtenäinen austeniitti, poista lämpöjännitys, edistä leviämistä
Austeniitin raekokoon vaikuttavat tekijät:
Lämmityslämpötila ↑, pitoaika ↑→ Vilja kasvaa nopeasti
Kuumennusnopeus ↑→ Hieno kristalli
Hiiltä sisältävä ↑→ Hieno kide
Alkumekanismin hienous → Kiteen hienous
Teräksen vaihtuminen jäähtymisen aikana
Matalan lämpötilan austeniitti: A1:n alapuolella ei ole muuttuvaa epävakaa austeniittia.
Eutektoidin C-käyrän analyysi
Kolme erilaista variaatiota
Jatkuva korkean lämpötilan muutosvyöhyke: P – tyypin vaihto
Ilmanpaineen vaihtelualue: Tyypin B vaihtelu
Erittäin alhainen lämpötilavaihtelualue: M-tyypin vaihtelu
Ferriitin muutos
Ferriittikoostumus: F:n ja Fe3C:n koneseos
Solid-state-käytöissä koostumus on alijäähdytetty ja kasvu on diffuusiotyyppistä muutosta
3 Muoto:
lohko
A1 ~ 650 ℃ : ferriitti P
650-600 ℃ : Trostenite S (hieno P)
600 ~ 550 ℃ : Trotensiitti T (erittäin hieno P, joka tunnetaan myös nimellä trotensiitti)
Postitusaika: 11.2.2023
