Materials de vàlvules per a materials de plaques de circuit d'oli Materials de vàlvules d'acer al carboni per a manxes especials

Materials de vàlvules per a materials de plaques de circuit d'oli Materials de vàlvules d'acer al carboni per a manxes especials

La placa del circuit d'oli, la vàlvula de flux únic i la vàlvula de comporta (vàlvula de pistó) de la majoria de vàlvules són més complexes, de manera que s'utilitzen generalment les peces de fosa. Només algunes vàlvules de calibre o amb estàndards únics de condicions de treball utilitzen peces d'acer fos. L'acer al carboni es pot utilitzar per a substàncies no corrosives, en algunes condicions especials, com ara en un determinat rang de temperatura, entorn de valor de concentració, es pot utilitzar per a algunes substàncies corrosives. Temperatura disponible -29 ~ 425 ℃...
La placa del circuit d'oli, la vàlvula de flux únic i la vàlvula de comporta (vàlvula de pistó) de la majoria de vàlvules són més complexes, de manera que s'utilitzen generalment les peces de fosa. Només algunes vàlvules de calibre o amb estàndards únics de condicions de treball utilitzen peces d'acer fos.
L'acer al carboni es pot utilitzar per a substàncies no corrosives, en algunes condicions especials, com ara en un determinat rang de temperatura, entorn de valor de concentració, es pot utilitzar per a algunes substàncies corrosives. 1. L'estàndard d'execució de peces d'acer fos al carboni que s'utilitza al nostre país és GB12229-89 "Norma tècnica per a la versatilitat de peces de fosa de vàlvules i acer al carboni", i els models de materials són WCA, WCB i WCC. Aquesta norma està formulada d'acord amb la norma ASTMA216-77 "Especificació estàndard per a peces de fosa d'acer al carboni soldades per a alta temperatura" de l'Associació Experimental de Materials estrangers. L'estàndard s'ha modificat almenys dues vegades, però el meu GB12229-89 encara està en ús i la versió més nova que veig en l'etapa actual és Astma216-2001. Es diferencia d'Astma 216-77 (és a dir, de GB12229-89) de tres maneres.
R: Els requisits de 2001 van afegir un requisit per a l'acer WCB, és a dir, per cada reducció del 0,01% del valor límit de carboni molt gran, el valor límit de magnesi molt gran es pot augmentar un 0,04% fins que el valor màxim sigui de l'1,28%.
B: Els diversos Cu dels models WCA, WCB i WCC: 0,50% el 77, ajustat al 0,30% el 2001; Cr: 0,40% el 77 i 0,50% el 2001; Mo: Va ser del 0,25% el 77 i del 0,20% el 2001.
C: La síntesi de l'element residual ha de ser inferior o igual a l'1,0%. L'any 2001, quan hi ha una norma d'equivalent de carboni, aquesta clàusula no és adequada i s'exigeix ​​que l'equivalent de carboni màxim dels tres models sigui 0,5 i la seva fórmula de càlcul d'equivalent de carboni.
Problemes comuns: R: complir els requisits de les peces de fosa ha de complir els estàndards de composició química orgànica, les propietats mecàniques estructurals també compleixen els estàndards i *** per complir els requisits, especialment la manipulació de l'element residual, en cas contrari perjudicar la soldadura rendiment. B: La composició química orgànica especificada al codi segueix sent la màxima. Per obtenir un bon rendiment de soldadura i assolir les propietats mecàniques estructurals requerides, cal establir els estàndards de control intern dels components i dur a terme el procés de tractament tèrmic correcte per a les peces de fosa i les barres de prova. En cas contrari, la producció de peces de fosa no compleix els requisits. Per exemple, l'estàndard de contingut de carboni d'acer WCB ≤0,3%, si el contingut de carboni d'acer WCB de la fosa del 0,1% o inferior de la composició a veure està en línia amb els requisits, però les propietats mecàniques estructurals no compleixen els requisits. Si el contingut de carboni és equivalent al 0,3%, però el rendiment de la soldadura és baix, el control del contingut de carboni és més adequat al 0,25%. Voleu ser una "entrada i sortida", alguns inversors presentaran clarament regulacions de control de carboni.
C: Categories de temperatura relacionades amb les vàlvules d'acer al carboni
(a) JB/ T5300-91 "Materials per a vàlvules universals" requereix que la temperatura disponible de les vàlvules d'acer al carboni sigui de -30 ℃ a 450 ℃.
(b) SH3064-94 Requisits d'adopció, prova i acceptació d'enginyeria de vàlvules universals d'acer d'equips petroquímics de la temperatura disponible de la vàlvula d'acer al carboni de -20 ℃ a 425 ℃ (l'aplicació de disposicions de límit baix per a -20 ℃ és per unificar-se amb recipient a pressió d'acer GB150)
(c) ANSIB16·34 "Vàlvula d'extrem de soldadura de brida i a tope" pressió de treball: valor actual nominal de temperatura requisits estàndard WCB A105 (acer al carboni) rang de temperatura disponible que inclou -29 ℃ a 425 ℃, no es pot utilitzar per sobre de 425 ℃ durant molt de temps temps. L'acer al carboni sòlid tendeix a grafititzar a uns 425 ℃. Materials especials de la vàlvula de manxa Manxa, aliatge Ni-Cu, aliatge Ni-Cr-Mo, aliatge NI-Fe-Cr, acer bifàsic, titani i altres materials únics diferents, aliatge Ni-Cu al voltant del 70% N i i 30% Cu L'aliatge de níquel coure s'ha conegut com a nom Monel (M onel). La composició de l'aliatge M onel400 més típic es mostra a la Taula 2. L'aliatge Monel s'utilitza principalment en dissolvents orgànics oxidants febles, especialment àcid clorhídric, àcid fort i aigua de mar líquida també té una excel·lent resistència a la corrosió. L'aliatge Monel també és adequat per a...
Manxa especial per a materials de vàlvules
(1) Aliatge N i-Cu
Un aliatge de níquel-coure que conté aproximadament un 70% de N i i un 30% de Cu fa temps que es coneix com a M onel. La composició de l'aliatge M onel400 més típic es mostra a la Taula 2. L'aliatge Monel s'utilitza principalment en dissolvents orgànics oxidants febles, especialment àcid clorhídric, àcid fort i aigua de mar líquida també té una excel·lent resistència a la corrosió. L'aliatge M onel també és adequat per a gas d'hidrogen sec, gas de clorur d'hidrogen, gas d'hidrogen d'alta temperatura contínua (425 ℃) i gas de clorur d'hidrogen d'alta temperatura contínua (450 ℃) i altres materials.
Mone l està subjecte a òxids amfòters, fluorur i sals d'amoníac en ambients humits i, per tant, és resistent a la corrosió en solucions reductores. A més, provocarà corrosió intergranular en fondre la sosa càustica. La temperatura de treball adequada de l'aliatge Mo2nel és inferior a 480 ℃.
(2) Aliatge Ni-Cr-Mo
Aliatge a base de níquel que conté molibdè, també conegut com aliatge Hastelloy. L'aliatge Hastelloy C-276 té excel·lents propietats integrals, que es poden utilitzar per oxidar substàncies a l'aire i restaurar el medi en el medi natural, de manera que s'utilitza. El clor humit de clau d'aliatge C-276, una varietat de fluorur reductor, solució de cianat de sodi, àcid clorhídric i sal reductora, ambient de baixa temperatura i àcid sulfúric a pressió atmosfèrica tenen molt bona resistència a la corrosió. C-276 no té prou resistència a la calor. Després de la timabilitat a llarg termini en el rang de temperatures de 650 ~ 1 090 ℃ (superior als 10 m de polzada), precipitarà per error cimentats o compostos intermetàl·lics, donant lloc a corrosió per tensió. La composició de l'aliatge C-276 es mostra a la taula 3. L'aliatge Incon l625 és un aliatge variant de níquel-fèric martensític que conté més crom (20W t% ~ 25W t%), molibdè (8W t% ~ 10W t%), ferro ( 5W t%) i niobi (315W t% ~ 415W t%) com a element additiu bàsic. La composició es mostra a la taula 3. L'addició de niobi a l'aliatge 625 millora la resistència a la calor a la corrosió per estrès. El contingut de crom és superior al de l'aliatge C-276, la qual cosa millora la resistència a la corrosió de l'aliatge en moltes substàncies oxidants, com ara el cianur de sodi bullint. Aliatge 625 amb molibdè i niobi com a elements bàsics de reforç de l'aliatge d'enduriment de cristall fi, la temperatura d'aplicació generalment no supera els 650 ℃. Material especial de manxes per a vàlvules
(3) Aliatge NI-Fe-Cr
Incoloy825 és un aliatge reforçat de níquel-ferro-crom de gra fi amb molibdè, coure i titani. La composició es mostra a la taula 4. En general, la concentració en massa de níquel no és inferior al 30% i la concentració en massa de (níquel-ferro) no és inferior al 65%, de manera que l'aliatge 825 de vegades es coneix com a níquel- aliatge a base de ferro. L'aliatge 825 s'utilitza principalment per al gravat de mitjans resistents a l'oxidació. A causa de l'addició de titani al material, la seva fiabilitat es millora i, a causa del contingut de carboni relativament baix, redueix la corrosió causada per la deposició de cementita a la zona afectada per la calor de soldadura en l'entorn de corrosió de l'inici normal. El contingut de níquel de l'aliatge és suficient per resistir l'esquerdament per corrosió per tensió de la martensita. La temperatura d'aplicació de 825 no és generalment superior a 550 ℃ i 650 ~ 760 ℃ és un rang de temperatura de sensibilització molt seriós dels materials.
L'aliatge Inconel718 és un superaliatge continu modificat a base de Ni-ferrocrom millorat per l'envelliment. És un superaliatge continu amb una força de 650 ℃ i té una bona resistència a la fatiga, resistència a l'oxidació, resistència a la radiació, propietats de tractament en fred i calor. És un dels superaliatges amb alta temperatura, i la seva composició es mostra a la Taula 4. L'aliatge s'ha de desenvolupar sota la premissa del tractament amb solució sòlida, segons l'addició d'A, l, Ti i N b més clàssics. A més d'enfortir el cristall iònic, aquests elements també es fusionen amb el níquel per produir compostos intermetàl·lics complexos i estables. Al mateix temps, l'alumini, el coure, els elements de bor i el carboni produeixen una varietat de cementites per millorar la resistència tèrmica de l'aliatge. La resistència de l'aliatge es deriva principalment de la fase d'enfortiment γ "i una petita quantitat de γ" distribuïda al substrat, que té millors propietats mecàniques estructurals, resistència a la corrosió i resistència a la fluència a 650 ℃. La fase d'enfortiment principal γ" de l'aliatge utilitzat per sobre de 650 ℃ és fàcil de passivar i convertir en fase δ, que pot reduir o ineficaç les propietats de l'aliatge.
(4) acer bifàsic
L'acer inoxidable dúplex es compon de martensita i metalografia d'aproximadament un 50% cadascun, l'aparició de martensita redueix la fractura fràgil i la fragilitat alcalina de l'acer de ferrita d'alt crom i millora la ductilitat de l'acer dúplex. La microestructura de l'acer martensític millora la resistència a la fluència, la resistència a la corrosió per estrès i la resistència a la corrosió intergranular.
L'acer bifàsic té una forta resistència a l'esquerda per corrosió per estrès en fluorur i sulfat, que ha superat eficaçment el problema ineficaç de l'acer de baix aliatge causat per la corrosió local. La composició de l'acer bifàsic SA F2205 amb gran demanda es mostra a la taula 5. El material té una zona de temperatura de ductilitat de 475 ℃ i la temperatura d'aplicació generalment no supera els 300 ℃. Vàlvules utilitzades en diverses classes de materials especials de manxa de cinquè
(5) Titani
El titani és un tipus de material metàl·lic amb una forta tendència a la passivació, que és molt fàcil de reflectir amb l'oxigen i forma una capa d'òxid a la superfície. En molts medis corrosius, aquest tipus de capa d'òxid és molt relativament estable, relativament difícil de fondre, fins i tot si està danyat, sempre que hi hagi suficient oxigen, es pot recuperar ràpidament per si mateix. Per tant, el titani té una excel·lent resistència a la corrosió en mitjans de reducció i neutralització. La composició de l'aliatge de titani TA 2 produït industrialment es mostra a la taula 6. Les vàlvules utilitzen manxes de diversos materials especials
ASME ha establert el límit de temperatura de funcionament dels aliatges de titani de producció industrial variant i els aliatges de titani de baix aliatge a 316 ℃.
Característiques de la formació
El mètode de producció de manxes de conformació en fred per premsa hidràulica proporciona que el material tingui una bona plasticitat i la forta tenacitat i resistència a la compressió s'obtenen mitjançant el següent mètode de processament. Tanmateix, molts materials únics no tenen aquestes característiques, la qual cosa comporta algunes dificultats per al disseny i la producció de manxes. Per exemple, l'acer bifàsic té una alta resistència a la tracció (resistència a la tracció/resistència a la compressió), una resistència elàstica formada en fred més gran que l'acer de baix aliatge de la sèrie 300 i una tendència d'enduriment per deformació més greu que l'acer de baix aliatge de la sèrie 300. Quan el diàmetre de la manxa i la relació del diàmetre nominal superen un cert valor, la manxa s'ha de formar dues vegades de formació i dues vegades d'envelliment. De la mateixa manera, la resistència a la compressió del titani no és tan propera com la resistència a la tracció i la forma canvia malament quan es formen les manxes. Al mateix temps, la relació entre el límit de resistència del titani i la matriu elàstica és gran, cosa que fa que la resistència de la formació de titani sigui forta. És difícil predir i mesurar la força de rebot de la manxa feta d'aquest material, i també és difícil complir l'esquema de disseny inicial segons el mètode de cirurgia plàstica. Com a resultat, hi ha alguns materials únics que es poden utilitzar en la producció de manxes però que no troben un ús generalitzat. Els clients en l'ús de manxes, haurien de tenir plenament en compte el rendiment de corrosió del mitjà de la vàlvula, la temperatura, la pressió de treball, en la mesura del possible per triar un millor rendiment del material.
Característiques de la soldadura de la soldadura elèctrica
El tub d'acer sense soldadura o la soldadura longitudinal de la canonada corrugada de la premsa hidràulica està feta de material de canonada soldada. La resistència a la tracció i l'allargament de la soldadura a tope són molt similars a les del material original. La manxa de soldadura elèctrica es fa mitjançant la soldadura de la placa de la vàlvula anular comprimida en fred al llarg de les seves vores interiors i exteriors. Vàlvula amb manxa a banda i banda de la necessitat general d'utilitzar una varietat de formes d'interfície i components de brida o seient com ara soldadura, aquestes peces i, de vegades, el material de la manxa no és el mateix. Per tant, el material de la manxa de la vàlvula hauria de tenir un millor rendiment de soldadura elèctrica, i el seient de la vàlvula i altres peces haurien de tenir soldadura mal·leable. I les peces de soldadura de manxes han de ser en la mesura del possible per triar el mateix material amb manxes o rendiment proper, bona mal·leabilitat de diferents materials.