Tillämpningsområde och tekniska krav för kraftverksventiler (2)

Tillämpningsområde och tekniska krav för kraftverksventiler (2)

Ventil möter ofta felet i de 10 praktiska tipsen, nedan kommer vi att säga i detalj.
1 Varför ska avstängningsventilen vara så hårt tätad som möjligt?
Skär av ventilläckagekraven så låga som möjligt, mjuktätningsventilläckaget är relativt lågt, skär av effekten naturligtvis, men inte slitstyrka, dålig tillförlitlighet. Från läckage och liten, tätande och pålitlig dubbel standard, är mjuk tätning avskuren bättre än hård tätning avskuren. Såsom fullfunktions ultralätt reglerventil, förseglad och staplad med slitstarkt legeringsskydd, hög tillförlitlighet, läckagehastighet på 10-7, har kunnat uppfylla kraven för avstängningsventilen.
2. Varför kan dubbeltätningsventilen inte användas som avstängningsventil?
Fördelen med tvåsitsventilspolen är kraftbalanseringsstrukturen, som tillåter en stor tryckskillnad, och dess enastående nackdel är att de två tätningsytorna inte kan ha god kontakt samtidigt, vilket resulterar i stort läckage. Om den används på konstgjord väg och med våld för att avbryta tillfället är uppenbarligen inte effekten bra, även om den har gjort många förbättringar (som t.ex. dubbeltätningshylsventil), är det inte önskvärt.
3. Varför är det lätt att svänga när tvåsitsventilen är liten öppen?
För den enkla kärnan, när mediet är flödesöppet, är ventilstabiliteten god; När mediet är flödesstängt är ventilens stabilitet dålig. Dubbelsätesventilen har två spolar, den nedre spolen är i flödet stängd, den övre spolen är i flödet öppen, så i det lilla öppningsarbetet är spolen av flödesstängd typ lätt att orsaka vibrationer i ventilen, detta är anledningen till att dubbelsätesventilen inte kan användas för det lilla öppningsarbetet.
4, vilken ventilblockeringsprestanda för rakt slag är dålig, vinkelslagventilblockeringsprestanda är bra?
Rak slag ventilspole är vertikalt strypande, och mediet är horisontellt flöde in i och ut ur ventilkammarens flödeskanal måste vända tillbaka, så att ventilens flödesväg blir ganska komplex (form som inverterad "S"-typ). På så sätt finns det många döda zoner, som ger utrymme för utfällning av mediet, och på sikt orsakar blockering. Riktningen för vinkelslagventilens strypning är den horisontella riktningen, mediet strömmar in och ut horisontellt och det är lätt att ta bort det orena mediet. Samtidigt är flödesvägen enkel och det medelstora nederbördsutrymmet är mycket litet, så vinkelslagventilen har bra blockeringsprestanda.
5, varför är den raka ventilspindeln tunnare?
Reglerventil för rakt slag det innebär en enkel mekanisk princip: stor glidfriktion, liten rullfriktion. Rak slag ventilspindel upp och ner rörelse, packning lätt tryckt lite, det kommer att sätta ventilskaftet lindat mycket hårt, producera en stor ryggskillnad. Av denna anledning är ventilskaftet utformat för att vara mycket litet, och packningen används vanligtvis med en liten friktionskoefficient PTFE-packning, för att minska backskillnaden, men problemet är att ventilskaftet är tunt, lätt att böja , och packningstiden är kort. För att lösa detta problem är ett bättre sätt att använda reseventilskaftet, nämligen vinkelslagstypen av reglerventil, dess ventilskaft är 2 ~ 3 gånger tjockare än den raka ventilskaftet, och valet av grafitfyllmedel med lång livslängd , skaftstyvheten är bra, packningslivslängden är lång, friktionsmomentet är litet, liten returskillnad.
6. Varför är avstängningstrycksskillnaden för vinkelslagventilen stor?
Ventilavstängningsskillnaden av vinkelslagtyp är stor, eftersom mediet i spolen eller ventilplattans resulterande kraft på rotationsaxelns vridmoment är mycket liten, därför kan den motstå en stor tryckskillnad.
7. Varför ersatte hylsventilen enkel- och dubbelsätesventilen men uppnådde inte sitt mål?
Hylsventilen, som kom ut på 1960-talet, användes flitigt hemma och utomlands på 1970-talet. I den petrokemiska anläggning som introducerades på 1980-talet stod hylsventilen för ett större förhållande. På den tiden trodde många att hylsventilen kunde ersätta enkel- och dubbelsätesventilen och bli den andra generationens produkter. Idag är detta inte fallet, enkelsätesventil, dubbelsätesventil, hylsventil används lika. Detta beror på att hylsventilen bara förbättrar strypningsformen, stabiliteten och underhållet bättre än enkelsätesventilen, men dess vikt, blockering och läckageindikatorer överensstämmer med enkel- och dubbelsätesventilen, hur kan den ersätta enkel- och dubbelsätesventilen ? Så det måste delas.
8. Varför är livslängden för avsaltningsvattenmediet fodrat med gummifjärilsventil och fluorfodrad membranventil kort?
Avsaltningsvattenmedium innehåller låg koncentration av syra eller alkali, de har en större korrosion mot gummi. Korrosionen av gummi kännetecknas av expansion, åldrande och låg hållfasthet. Användningseffekten av fjärilsventil och membranventil fodrad med gummi är dålig. Kärnan är att gummi inte är korrosionsbeständigt. Efter att gummibeklädnadens membranventil har förbättrats till korrosionsbeständigheten hos den fluorfodrade membranventilen, men membranet hos den fluorfodrade membranventilen kan inte stå upp och ned vika och gå sönder, vilket resulterar i mekanisk skada, är ventilens livslängd kortare. Nu är det bättre sättet att använda vatten för att behandla kulventilen, den kan användas i 5 till 8 år.
9, varför i den pneumatiska ventilen kolv ställdon användning kommer att bli mer och mer?
För pneumatisk ventil kan kolvmanöverdonet utnyttja luftkällans tryck fullt ut, storleken på manöverdonet är mindre än filmen, dragkraften är större, O-ringen i kolven är mer pålitlig än filmen, så det kommer att användas mer och mer.
10. Varför är urval viktigare än beräkning?
Beräkning och urval jämfört, urval är mycket viktigare, mycket mer komplext. Eftersom beräkningen bara är en enkel formelberäkning, beror den inte på exaktheten i själva formeln, utan på noggrannheten hos de givna processparametrarna. Valet innebär mer innehåll, lite slarvig, kommer att leda till felaktigt urval, inte bara orsaka slöseri med arbetskraft, materiella resurser, ekonomiska resurser, och användningen av effekten är inte idealisk, ta med ett antal användningsproblem, såsom tillförlitlighet , livslängd, driftkvalitet osv.
Tillämpningsomfång och tekniska krav för kraftverksventiler (II) Materialen som används för ventiler ska ha materialkvalifikationscertifikat eller relevanta certifikat: metallmaterial ska märkas med stålnummer, ugnsnummer och batchnummer samt ha certifikat för kemisk sammansättning och mekaniska egenskaper. När instängda bitar av material provtagning inspektionsresultat är ett prov av ett mekaniskt prestandaindex är okvalificerat, bör ta dubbelt så mycket prov en andra intervju, om det fortfarande finns en, denna sats av delar bör värmebehandlas igen, innan den andra- runda undersökningsmetoder såsom värmebehandling igen antalet av högst två gånger (exklusive antalet anlöpning), * * * en andra intervju om det fortfarande finns ett prov, Denna sats av material kan inte användas.
Övre anslutning: Användningsområde och tekniska krav för kraftverksventiler (1)
7 Inspektion och provning
7.1 Materialinspektion
7.1.1 Material som används för ventiler ska ha materialkvalifikationscertifikat eller relevanta certifikat: metallmaterial ska märkas med stålnummer, ugnsnummer och batchnummer och ska ha certifikat för kemisk sammansättning och mekaniska egenskaper.
7.1.2 Materialen i de bärande delarna ska provtas före lagring. Den kemiska sammansättningen ska provtas i enlighet med smältugnen, och de mekaniska egenskaperna ska tas enligt satsen för värmebehandling. Testresultaten ska uppfylla bestämmelserna i motsvarande materialstandarder.
7.1.3 när instängda bitar av material provtagning inspektionsresultat är ett prov av ett mekaniskt prestandaindex är okvalificerat, bör ta dubbelt så mycket prov en andra intervju, om det fortfarande finns en, denna sats av delar bör värmebehandlas igen, innan den andra omgången tentamen metoder såsom värmebehandling igen antalet inte mer än två gånger (exklusive antalet anlöpning), * * * en andra intervju om det fortfarande finns ett prov, Denna sats av material kan inte användas. När det kemiska sammansättningsindexet för ett prov är okvalificerat men provets mekaniska egenskapsindex är kvalificerat i provtagningsinspektionens resultat, ska avyttringsåtgärderna beslutas i enlighet med den specifika situationen eller bestämmelserna i materialköpsavtalet.
7.2 Utseendekvalitetskontroll
7.2.1 Utseendekvaliteten på ventilgjutna ståldelar ska överensstämma med JB/T 7927-1999.
7.2.2 Gjutets dimensionstolerans ska överensstämma med bestämmelserna i GB/T 6414-1999, men väggtjockleken på den bärande delen av gjutgodset ska inte ha negativ avvikelse: gjutstegsröret ska tas bort enligt föreskriven gas skärprocessen och resthöjden efter borttagning får inte överstiga bestämmelserna i tabell 1.
Tabell 1 Resthöjd på gjutstål efter gjutning av stigarborttagning Enhet mm
7.2.3 Hällningsröret kan jämnas ut genom mekanisk bearbetning. När den är i skärningspunkten mellan cirkelbågar vid cirkulationspositionen, kan den poleras med slipskiva och smidigt övergå till kroppsytan. Efter att ha eliminerat gjutstigaren, suckulent och kärnsand, bör värmebehandling utföras enligt processen. Efter värmebehandling bör sandblästring göras för att eliminera oxiderad hud, klibbig sand och grader.
7.2.4 Inläggningar (kalljärn, kärnstöd etc.) är inte tillåtna i lagerdelar av gjutet stål.
7.2.5 Ventilhusets svetsspår, ventilsätets svetsläge, kontaktläget mellan ventilkroppen och den vita tätningsringen och anslutningsläget med ventilhusets skruvgänga yta får inte vara defekt.
7.2.6 Stålgjutgods ska inte ha några defekter såsom porer, krymphål, krympporositet, sand och sprickor.
7.2.7 Smidets yttre yta får inte ha sprickor, veck, smidessår, märken, slagginslutning och andra defekter. För ytan som ska bearbetas, såsom ovanstående defekter men inte helt avlägsnas efter bearbetning, endast efter godkännande av den tekniska avdelningen, är det tillåtet att använda.
7.3 Stråldetektering
7.3.1 Detektionsdelar
7.3.1.1 Strålinspektion ska utföras på kroppsspåret på stålgjutgods svetsade till rörledningar som uppfyller något av följande villkor. Inträngningsområdet är 1,5T ~ 50 mm från ändytan av spåret, och de två värdena är små, som visas i FIG. 1
A) Rör med en ytterdiameter större än 426 mm (vattenrör större än 273 mm) och en väggtjocklek större än 20 mm;
B) Rör med väggtjocklek större än 40 mm (vattenrör större än 30 mm) och ytterdiameter större än 159 mm.
1 – kroppen; 2 – rör.
DW – rörets ytterdiameter; T — väggtjocklek på röret anslutet till ventilen.
FIKON. 1 penetrationsområde
7.3.1.2 Stumsvets av ventilen.
7.3.1.3 Reparera delar som ska inspekteras med stråle efter svetsning.
7.3.2 Detektionstidpunkt, metod och acceptansstandard
7.3.2.1 Stråldetektering av spåret utförs vanligtvis före spårbearbetningen.
7.3.2.2 Röntgeninspektionsmetoden för ventilspår och reparationssvetsdel av gjutstål ska uppfylla bestämmelserna i Grad A i GB/T 5677-1985. Ventilstumsvetsar ska röntgas i enlighet med GB/T 3323-1987 Klass AB.
7.3.2.3 Ventilspår och reparationssvetsdelar av gjutna ståldelar ska utvärderas enligt GB/T 5677-1985 och kvalificeras i tredje nivån. Ventilstumsvetsar ska utvärderas enligt GB/T 3323-1987, Grad 2 kvalificerad.
7.4 Detektering av magnetiska partiklar eller permeation
7.4.1 Detekteringsdelar
7.4.1.1 Skiljeyta, gjutsteg, spänningskoncentration, skärning av olika ytor och delar med tvivel om kvaliteten på ventilkroppen i legerat stål.
7.4.1.2 Spåryta på ventilkropp av legerat stål, gjutet stål.
7.4.1.3 Kälsvets på ventilens bärande del.
7.4.1.4 Delar av skalet och andra delar som behöver magnetiskt pulver eller penetrationsinspektion efter svetsning.
7.4.1.5 Yttätningsyta på ångventilen med nominellt tryck PN≥MPa eller arbetstemperatur T ≥450℃. Antalet prover som testats i varje parti av ventiler är:
A) För DN≥50 mm ska det vara 100 % av det totala antalet ventiler i denna batch
B) DN 7.4.2 Testtid, metod och acceptansstandard
7.4.2.1 För delar som ska bearbetas ska magnetisk partikel- eller penetrationsinspektion utföras efter den slutliga bearbetningen.
7.4.2.2 Metoden för detektering av magnetiska partiklar ska uppfylla de relevanta bestämmelserna i GB/T 9444-1988. Genomträngningstestmetoden ska uppfylla de relevanta bestämmelserna i GB/T 9443-1988.
7.4.2.3 Delar som kräver magnetiskt pulver eller penetrationsprovning och tätningsyta på ventilen ska utvärderas och accepteras enligt motsvarande standarder som anges i 7.4.2.2 i denna standard, och den tredje nivån ska vara kvalificerad.
7.5 Montering och funktionskontroll
7.5.1 Alla delar av ventilen ska inspekteras av kvalitetsinspektionsavdelningen före montering, och okvalificerade delar ska inte monteras. Delar av legerat stål ska vara 100 % spektralkontrollerade och märkta för att säkerställa att de inte förväxlas med delar av andra material.
7.5.2 Tätningsytan ska garanteras ha tillräcklig hårdhet enligt konstruktionsritningen eller se bilaga D. Tätningsytan efter slipning får inte ha sprickor, fördjupningar, porer, fläckar, repor, nagg och andra defekter. Tätningsytan ska säkerställa att den radiella anastomosen inte är mindre än 80 %