Anvendelsesomfang og tekniske krav til kraftværksventiler (2)
Ventil møder ofte fejlen i de 10 praktiske tips, nedenfor vil vi sige i detaljer.
1 Hvorfor skal afspærringsventilen være så hårdt forseglet som muligt?
Afskær ventillækagekravene så lavt som muligt, blød tætningsventillækage er relativt lav, afskær effekten selvfølgelig, men ikke slidstyrke, dårlig pålidelighed. Fra lækage og lille, tætnende og pålidelig dobbeltstandard, er blød tætning afskåret bedre end hård tætning afskåret. Såsom fuldfunktions ultralet reguleringsventil, forseglet og stablet med slidbestandig legeringsbeskyttelse, høj pålidelighed, lækagerate på 10-7, har været i stand til at opfylde kravene til afskæringsventilen.
2. Hvorfor kan den dobbelte tætningsventil ikke bruges som afspærringsventil?
Fordelen ved den to-sædede ventilspole er kraftbalancestrukturen, der tillader en stor trykforskel, og dens enestående ulempe er, at de to tætningsflader ikke kan have god kontakt på samme tid, hvilket resulterer i stor lækage. Hvis det er kunstigt og tvangsmæssigt brugt til at afbryde lejligheden, er effekten åbenbart ikke god, selvom den har lavet mange forbedringer (såsom dobbelt tætningsbøsningventil), er det ikke ønskeligt.
3. Hvorfor er det let at oscillere, når to-sædets ventilen er lille åben?
For den enkelte kerne, når mediet er flow åben type, er ventilstabiliteten god; Når mediet er flowlukket, er ventilens stabilitet dårlig. Dobbeltsædeventilen har to spoler, den nederste spole er i flowet lukket, den øverste spole er i flowet åben, så i det lille åbningsarbejde er den flow lukkede spole let at forårsage vibrationer af ventilen, dette er grunden til, at dobbeltsædeventilen ikke kan bruges til det lille åbningsarbejde.
4, hvilken lige slagreguleringsventilblokeringsydelse er dårlig, vinkelslagventilblokeringsydelse er god?
Lige slag ventilspole er lodret droslende, og mediet er vandret strømning ind og ud af ventilkammerets strømningskanal skal vende tilbage, så ventilens strømningsvej bliver ret kompleks (form såsom omvendt "S" type). På den måde er der mange døde zoner, som giver plads til udfældningen af mediet, og på sigt forårsager blokering. Retningen af Vinkelslagsventilens drosling er den vandrette retning, mediet strømmer ind og ud vandret, og det er nemt at fjerne det urene medie. Samtidig er strømningsvejen enkel, og det mellemstore nedbørsrum er meget lidt, så vinkelslagventilen har god blokeringsevne.
5, hvorfor den lige reguleringsventilspindel er tyndere?
Lige slag reguleringsventil det involverer et simpelt mekanisk princip: stor glidende friktion, lille rullende friktion. Lige slag ventilspindel op og ned bevægelse, pakning lidt presset lidt, det vil sætte ventilspindlen pakket meget stramt, producere en stor tilbage forskel. Af denne grund er ventilspindlen designet til at være meget lille, og pakningen bruges almindeligvis med en lille friktionskoefficient PTFE pakning, for at reducere tilbagedifferencen, men problemet er, at ventilspindlen er tynd, let at bøje , og pakningstiden er kort. For at løse dette problem er en bedre måde at bruge rejseventilstammen, nemlig reguleringsventilens vinkelslagtype, dens ventilstamme er 2 ~ 3 gange tykkere end den lige slaglængde ventilstamme, og valget af grafitfyldstof med lang levetid , stammens stivhed er god, pakningstiden er lang, friktionsmomentet er lille, lille returforskel.
6. Hvorfor er afskæringstrykforskellen på vinkelslagventilen stor?
Ventilafskæringsforskellen i vinkelslagtypen er stor, fordi mediet i spolen eller ventilpladens resulterende kraft på rotationsakslens drejningsmoment er meget lille, og derfor kan den modstå en stor trykforskel.
7. Hvorfor erstattede manchetventilen enkelt- og dobbeltsædeventilen, men nåede ikke sit mål?
Muffeventilen, som udkom i 1960'erne, blev meget brugt i ind- og udland i 1970'erne. I det petrokemiske anlæg, der blev introduceret i 1980'erne, tegnede manchetventilen sig for et større forhold. På det tidspunkt troede mange, at muffeventilen kunne erstatte enkelt- og dobbeltsædeventilen og blive anden generation af produkter. I dag er dette ikke tilfældet, enkeltsædeventil, dobbeltsædeventil, muffeventil bruges lige meget. Dette skyldes, at muffeventilen kun forbedrer droslingsformen, stabiliteten og vedligeholdelsen bedre end enkeltsædeventilen, men dens vægt, blokering og lækageindikatorer er i overensstemmelse med enkelt- og dobbeltsædeventilen, hvordan kan den erstatte enkelt- og dobbeltsædeventilen ? Så det skal deles.
8. Hvorfor er levetiden for afsaltningsvandsmediet foret med gummibutterflyventil og fluorforet membranventil kort?
Afsaltningsvand medium indeholder lav koncentration af syre eller alkali, de har en større korrosion til gummi. Korrosionen af gummi er kendetegnet ved ekspansion, ældning og lav styrke. Brugseffekten af sommerfugleventil og membranventil foret med gummi er dårlig. Essensen er, at gummi ikke er korrosionsbestandigt. Efter at gummibeklædningens membranventil er forbedret til korrosionsbestandigheden af fluorforet membranventil, men membranen af fluorforet membranventil kan ikke stå op og ned, foldes og knækkes, hvilket resulterer i mekanisk skade, er ventilens levetid kortere. Nu er den bedre måde at bruge vand til at behandle kugleventilen, den kan bruges i 5 til 8 år.
9, hvorfor i den pneumatiske ventil stempel aktuator brug vil være mere og mere?
For pneumatisk ventil kan stempelaktuatoren udnytte luftkildetrykket fuldt ud, aktuatorens størrelse er mindre end filmen, trykket er større, O-ringen i stemplet er mere pålidelig end filmen, så det vil bruges mere og mere.
10. Hvorfor er udvælgelse vigtigere end beregning?
Beregning og udvælgelse sammenlignet, udvælgelse er meget vigtigere, meget mere kompleks. Fordi beregningen blot er en simpel formelberegning, afhænger den ikke af nøjagtigheden af selve formlen, men af nøjagtigheden af de givne procesparametre. Udvælgelsen involverer mere indhold, lidt skødesløst, vil føre til forkert udvælgelse, ikke kun forårsage spild af arbejdskraft, materielle ressourcer, økonomiske ressourcer, og brugen af effekten er ikke ideel, bringe en række brugsproblemer, såsom pålidelighed , levetid, driftskvalitet mv.
Anvendelsesomfang og tekniske krav til kraftværksventiler (II) Materialerne, der anvendes til ventiler, skal have materialekvalifikationscertifikater eller relevante certifikater: Metalmaterialer skal være mærket med stålnummer, ovnnummer og batchnummer og have certifikater for kemisk sammensætning og mekaniske egenskaber. Når indesluttede stykker af materiale prøvetagningsinspektionsresultater er en prøve af et mekanisk ydeevneindeks er ukvalificeret, bør tage den dobbelte mængde af prøve et andet interview, hvis der stadig er en, skal denne batch af dele varmebehandles igen, før den anden- runde eksamen metoder såsom varmebehandling igen antallet af ikke mere end to gange (ikke inklusive antallet af temperering), * * * et andet interview, hvis der stadig er en prøve, Dette parti af materialer kan ikke bruges.
Øvre tilslutning: Anvendelsesområde og tekniske krav til kraftværksventiler (1)
7 Eftersyn og prøvning
7.1 Materialeinspektion
7.1.1 Materialer, der anvendes til ventiler, skal have materialekvalifikationscertifikater eller relevante certifikater: Metalmaterialer skal være mærket med stålnummer, ovnnummer og batchnummer og skal have certifikater for kemisk sammensætning og mekaniske egenskaber.
7.1.2 Materialerne i bærende dele skal prøves inden opbevaring. Der skal udtages prøver af den kemiske sammensætning i henhold til smelteovnen, og de mekaniske egenskaber skal udtages i henhold til varmebehandlingspartiet. Testresultaterne skal opfylde bestemmelserne i de tilsvarende materialestandarder.
7.1.3 når indesluttede stykker af materiale prøvetagning inspektionsresultater er en prøve af et mekanisk ydeevne indeks er ukvalificeret, bør tage den dobbelte mængde af prøve et andet interview, hvis der stadig er en, denne batch af dele skal varmebehandles igen, før anden runde eksamen metoder såsom varmebehandling igen antallet af ikke mere end to gange (ikke inklusive antallet af temperering), * * * et andet interview, hvis der stadig er en prøve, Dette parti af materialer kan ikke bruges. Når det kemiske sammensætningsindeks for en prøve er ukvalificeret, men prøvens mekaniske egenskabsindeks er kvalificeret i prøvetagningsinspektionsresultaterne, skal bortskaffelsesforanstaltningerne besluttes i henhold til den specifikke situation eller bestemmelserne i materialekøbskontrakten.
7.2 Kvalitetskontrol af udseende
7.2.1 Udseendekvaliteten af ventilstøbte ståldele skal være i overensstemmelse med JB/T 7927-1999.
7.2.2 Støbningens dimensionstolerance skal være i overensstemmelse med bestemmelserne i GB/T 6414-1999, men vægtykkelsen af den bærende del af støbningen må ikke have negativ afvigelse: Støberøret skal fjernes i henhold til den foreskrevne gas skæreproces, og resthøjden efter fjernelse må ikke overstige bestemmelserne i tabel 1.
Tabel 1 Resthøjde af støbt stål efter støbning af stigrørsfjernelse Enhed mm
7.2.3 Hælderøret kan glattes ved mekanisk bearbejdning. Når det er i skæringspunktet mellem cirkulære buer ved cirkulationspositionen, kan det poleres ved slibeskive og glide overgangen med kropsoverfladen. Efter eliminering af støbningsstigerør, sukkulent og kernesand skal varmebehandling udføres i henhold til processen. Efter varmebehandling skal sandblæsning udføres for at fjerne oxideret hud, klæbrigt sand og grater.
7.2.4 Indlæg (koldtjern, kernestøtte osv.) er ikke tilladt i støbte stållejedele.
7.2.5 Ventilhusets svejserille, ventilsædets svejseposition, kontaktpositionen mellem ventillegemet og den hvide tætningsring og forbindelsespositionen med ventilhusets skruegevindflade må ikke være defekt.
7.2.6 Stålstøbegods må ikke have defekter såsom porer, krympehuller, krympeporøsitet, sand og revner.
7.2.7 Den ydre overflade af smedegodset må ikke have revner, folder, smedesår, mærker, slagger og andre defekter. For overfladen, der skal behandles, såsom ovennævnte defekter, men ikke helt fjernet efter forarbejdning, er det først efter godkendelse af teknisk afdeling tilladt at bruge.
7.3 Stråleregistrering
7.3.1 Detektionsdele
7.3.1.1 Stråleinspektion skal udføres på kropsrillen af stålstøbegods svejset til rørledninger, der opfylder en af følgende betingelser. Indtrængningsområdet er 1,5T ~ 50 mm fra rillens endeflade, og de to værdier er små, som vist i FIG. 1
A) Rør med en ydre diameter større end 426 mm (vandrør større end 273 mm) og en vægtykkelse større end 20 mm;
B) Rør med vægtykkelse større end 40 mm (vandrør større end 30 mm) og udvendig diameter større end 159 mm.
1 - kroppen; 2 – rør.
DW – udvendig diameter af røret; T — vægtykkelse af rør forbundet til ventil.
FIG. 1 Indtrængningsområde
7.3.1.2 Stumsvejsning af ventilen.
7.3.1.3 Reparation af dele, der skal inspiceres med stråle efter svejsning.
7.3.2 Detektionstidspunkt, metode og acceptstandard
7.3.2.1 Stråledetekteringen af rillen udføres generelt før rillebehandlingen.
7.3.2.2 Røntgeninspektionsmetoden for ventilrille og reparationssvejsedel af støbt stål skal overholde bestemmelserne i Grade A i GB/T 5677-1985. Ventilstødsvejsninger skal røntgenfotograferes i overensstemmelse med GB/T 3323-1987 Klasse AB.
7.3.2.3 Ventilrille og reparationssvejsedele af støbte ståldele skal vurderes i henhold til GB/T 5677-1985 og kvalificeres på tredje niveau. Ventilstødsvejsninger skal evalueres i henhold til GB/T 3323-1987, Grade 2 kvalificeret.
7.4 Magnetisk partikel- eller permeationsdetektion
7.4.1 Detektionsdele
7.4.1.1 Skilleflade, støbt stigrør, spændingskoncentration, skæring af forskellige overflader og dele med tvivl om kvaliteten af ventilhus af legeret stål.
7.4.1.2 Rilleoverflade på ventilhus af legeret stål støbt stål.
7.4.1.3 Filletsvejsning på den lejede del af ventilen.
7.4.1.4 Dele af skal og andre dele, der kræver magnetisk pulver- eller penetrationsinspektion efter svejsning.
7.4.1.5 Overfladetætningsflade på dampventil med nominelt tryk PN≥MPa eller arbejdstemperatur T ≥450℃. Antallet af prøver testet i hver batch af ventiler er:
A) For DN≥50 mm skal det være 100 % af det samlede antal ventiler i denne batch
B) DN 7.4.2 Testtiming, metode og acceptstandard
7.4.2.1 For dele, der skal bearbejdes, skal der udføres magnetisk partikel- eller penetrationsinspektion efter den endelige bearbejdning.
7.4.2.2 Metoden til påvisning af magnetiske partikler skal overholde de relevante bestemmelser i GB/T 9444-1988. Gennemtrængningstestmetoden skal overholde de relevante bestemmelser i GB/T 9443-1988.
7.4.2.3 Dele, der kræver magnetisk pulver eller gennemtrængningsprøvning og tætningsflade af ventilen, skal vurderes og accepteres i overensstemmelse med de tilsvarende standarder angivet i 7.4.2.2 i denne standard, og det tredje niveau skal være kvalificeret.
7.5 Montering og ydelseskontrol
7.5.1 Alle dele af ventilen skal inspiceres af kvalitetsinspektionsafdelingen før montering, og ukvalificerede dele må ikke samles. Legerede ståldele skal kontrolleres 100 % spektralt og mærkes for at sikre, at de ikke forveksles med dele af andre materialer.
7.5.2 Tætningsfladen skal garanteres at have tilstrækkelig hårdhed i henhold til designtegningen eller se bilag D. Tætningsfladen efter slibning må ikke have revner, fordybninger, porer, pletter, ridser, hakker og andre defekter. Forseglingsoverfladen skal sikre, at den radiale anastomose ikke er mindre end 80 %
Indlægstid: 26-jul-2022
