Bruksområde og tekniske krav til kraftstasjonsventiler (2)
Ventil møter ofte feilen i de 10 praktiske tipsene, nedenfor vil vi si i detalj.
1 Hvorfor skal stengeventilen være så hardt tettet som mulig?
Kutt av ventillekkasjekravene så lavt som mulig, myk tetning ventillekkasje er relativt lav, kuttet effekten selvfølgelig, men ikke slitestyrke, dårlig pålitelighet. Fra lekkasje og liten, forsegling og pålitelig dobbel standard, er myk forsegling avskåret bedre enn hard forsegling avskåret. Slik som fullfunksjons ultralett reguleringsventil, forseglet og stablet med slitesterk legeringsbeskyttelse, høy pålitelighet, lekkasjehastighet på 10-7, har vært i stand til å oppfylle kravene til avskjæringsventilen.
2. Hvorfor kan ikke den doble tetningsventilen brukes som avskjæringsventil?
Fordelen med to-seters ventilspolen er kraftbalansestrukturen, som tillater en stor trykkforskjell, og dens enestående ulempe er at de to tetningsflatene ikke kan ha god kontakt samtidig, noe som resulterer i stor lekkasje. Hvis den brukes kunstig og tvangsmessig for å avbryte anledningen, er åpenbart ikke effekten god, selv om den har gjort mange forbedringer (som f.eks. dobbel tetningshylseventil), er det ikke ønskelig.
3. Hvorfor er det lett å oscillere når to-seters ventilen er liten åpen?
For enkeltkjernen, når mediet er åpen type, er ventilstabiliteten god; Når mediet er strømningsstengt, er stabiliteten til ventilen dårlig. Den doble seteventilen har to spoler, den nedre spolen er i strømmen lukket, den øvre spolen er i strømmen åpen, så i det lille åpningsarbeidet er spolen av strømningslukket type lett å forårsake vibrasjon av ventilen, dette er grunnen til at den doble seteventilen ikke kan brukes til det lille åpningsarbeidet.
4, hvilken rett slagreguleringsventilblokkeringsytelse er dårlig, vinkelslagventilblokkeringsytelsen er god?
Rett slag ventilspole er vertikalt strupende, og mediet er horisontal strømning inn og ut av ventilkammerets strømningskanal må snu tilbake, slik at ventilstrømningsbanen blir ganske kompleks (form som invertert "S" type). På denne måten er det mange dødsoner, som gir rom for utfelling av mediet, og på sikt forårsaker blokkering. Retningen til Vinkelslagventilens struping er den horisontale retningen, mediet strømmer inn og ut horisontalt, og det er lett å ta bort det urene mediet. Samtidig er strømningsveien enkel, og det middels nedbørsrommet er veldig lite, så vinkelslagventilen har god blokkeringsytelse.
5, hvorfor den rette slagreguleringsventilstammen er tynnere?
Rettslagsreguleringsventil det innebærer et enkelt mekanisk prinsipp: stor glidefriksjon, liten rullefriksjon. Rett slag ventilstamme opp og ned bevegelse, pakking litt presset litt, det vil sette ventilstammen pakket veldig stramt, produsere en stor ryggforskjell. Av denne grunn er ventilstammen designet for å være veldig liten, og pakningen brukes ofte med en liten friksjonskoeffisient PTFE-pakning, for å redusere tilbakedifferansen, men problemet er at ventilstammen er tynn, lett å bøye , og pakningstiden er kort. For å løse dette problemet er en bedre måte å bruke reiseventilstammen, nemlig reguleringsventilen vinkelslag, dens ventilstamme er 2 ~ 3 ganger tykkere enn den rette slagventilstammen, og valget av grafittfyllstoff med lang levetid , stammestivheten er god, pakningstiden er lang, friksjonsmomentet er lite, liten returforskjell.
6. Hvorfor er avskjæringstrykkforskjellen til vinkelslagventilen stor?
Ventilavskjæringstrykkforskjellen i vinkelslagtypen er stor, fordi mediet i spolen eller ventilplatens resulterende kraft på rotasjonsakselens dreiemoment er veldig lite, derfor tåler den en stor trykkforskjell.
7. Hvorfor erstattet hylseventilen enkelt- og dobbelseteventilen, men nådde ikke målet?
Hylseventilen, som kom ut på 1960-tallet, ble mye brukt i inn- og utland på 1970-tallet. I det petrokjemiske anlegget som ble introdusert på 1980-tallet, utgjorde hylseventilen et større forhold. På den tiden trodde mange at hylseventilen kunne erstatte enkelt- og dobbelseteventilen og bli den andre generasjonen av produkter. I dag er dette ikke tilfelle, enkeltseteventil, dobbelseteventil, hylseventil brukes likt. Dette er fordi hylseventilen bare forbedrer strupeformen, stabiliteten og vedlikeholdet bedre enn enkeltseteventilen, men dens vekt-, blokkerings- og lekkasjeindikatorer er i samsvar med enkelt- og dobbeltseteventilen, hvordan kan den erstatte enkelt- og dobbeltseteventilen ? Så det må deles.
8. Hvorfor er levetiden til avsaltingsvannsmediet foret med gummispjeldventil og fluorforet membranventil kort?
Avsaltningsvannmedium inneholder lav konsentrasjon av syre eller alkali, de har en større korrosjon mot gummi. Korrosjonen av gummi er preget av ekspansjon, aldring og lav styrke. Brukseffekten av spjeldventil og membranventil foret med gummi er dårlig. Essensen er at gummi ikke er korrosjonsbestandig. Etter at gummifôrmembranventilen er forbedret til korrosjonsmotstanden til fluorforet membranventil, men membranen til fluorforet membranventil kan ikke stå opp og ned foldes og brytes, noe som resulterer i mekanisk skade, er levetiden til ventilen kortere. Nå er den bedre måten å bruke vann til å behandle kuleventilen, den kan brukes i 5 til 8 år.
9, hvorfor i den pneumatiske ventil stempel aktuator bruk vil bli mer og mer?
For pneumatisk ventil kan stempelaktuatoren utnytte luftkildetrykket fullt ut, størrelsen på aktuatoren er mindre enn filmen, skyvekraften er større, O-ringen i stempelet er mer pålitelig enn filmen, så den vil brukes mer og mer.
10. Hvorfor er seleksjon viktigere enn beregning?
Beregning og utvalg sammenlignet, seleksjon er mye viktigere, mye mer komplekst. Fordi beregningen bare er en enkel formelberegning, avhenger den ikke av nøyaktigheten til selve formelen, men av nøyaktigheten til de gitte prosessparametrene. Utvalget innebærer mer innhold, litt uforsiktig, vil føre til feil valg, ikke bare føre til sløsing med arbeidskraft, materielle ressurser, økonomiske ressurser, og bruken av effekten er ikke ideell, bringe en rekke bruksproblemer, for eksempel pålitelighet , levetid, driftskvalitet osv.
Anvendelsesomfang og tekniske krav til kraftstasjonsventiler (II) Materialene som brukes til ventiler skal ha materialkvalifikasjonssertifikater eller relevante sertifikater: metallmaterialer skal merkes med stålnummer, ovnsnummer og batchnummer, og ha sertifikater for kjemisk sammensetning og mekaniske egenskaper. Når inspeksjonsresultatene for inspeksjon av begrensede stykker materiale er en prøve av en mekanisk ytelsesindeks er ukvalifisert, bør ta dobbelt så mye prøve et andre intervju, hvis det fortsatt er en, bør denne delen av delene varmebehandles igjen, før den andre- runde eksamen metoder som varmebehandling igjen antall ikke mer enn to ganger (ikke inkludert antall temperering), * * * et andre intervju hvis det fortsatt er en prøve, Denne batch av materialer kan ikke brukes.
Øvre tilkobling: Bruksområde og tekniske krav til kraftstasjonsventiler (1)
7 Inspeksjon og test
7.1 Materialinspeksjon
7.1.1 Materialer som brukes til ventiler skal ha materialkvalifikasjonssertifikater eller relevante sertifikater: metallmaterialer skal merkes med stålnummer, ovnsnummer og batchnummer, og skal ha sertifikater for kjemisk sammensetning og mekaniske egenskaper.
7.1.2 Materialene til bærende deler skal prøvetas før lagring. Den kjemiske sammensetningen skal prøves i henhold til smelteovnen, og de mekaniske egenskapene skal prøves i henhold til partiet med varmebehandling. Testresultatene skal oppfylle bestemmelsene i de tilsvarende materialstandardene.
7.1.3 når avgrensede stykker av materiale prøvetaking inspeksjonsresultater er en prøve av en mekanisk ytelsesindeks er ukvalifisert, bør ta dobbelt så mye prøve et andre intervju, hvis det fortsatt er en, bør denne delen av delene varmebehandles på nytt, før andre-runde eksamen metoder som varmebehandling igjen antall ikke mer enn to ganger (ikke inkludert antall temperering), * * * et andre intervju hvis det fortsatt er en prøve, Denne batch av materialer kan ikke brukes. Når den kjemiske sammensetningsindeksen til en prøve er ukvalifisert, men den mekaniske egenskapsindeksen til prøven er kvalifisert i prøvetakingsinspeksjonsresultatene, skal avhendingstiltakene avgjøres i henhold til den spesifikke situasjonen eller bestemmelsene i materialkjøpskontrakten.
7.2 Kvalitetskontroll av utseende
7.2.1 Utseendekvaliteten til ventilstøpeståldeler skal være i samsvar med JB/T 7927-1999.
7.2.2 Dimensjonstoleransen til støpegodset skal samsvare med bestemmelsene i GB/T 6414-1999, men veggtykkelsen til den bærende delen av støpegodset skal ikke ha negativt avvik: støpestigerøret skal fjernes i henhold til den foreskrevne gassen kutteprosess, og resthøyden etter fjerning skal ikke overstige bestemmelsene i tabell 1.
Tabell 1 Resthøyde på støpt stål etter støping av stigerørsfjerning Enhet mm
7.2.3 Hellestigerøret kan glattes ved mekanisk bearbeiding. Når den er i skjæringspunktet mellom sirkulære buer ved sirkulasjonsposisjonen, kan den poleres med slipeskive og jevn overgang med kroppsoverflaten. Etter å ha eliminert støpestigerøret, sukkulent og kjernesand, bør varmebehandling utføres i henhold til prosessen. Etter varmebehandling bør sandblåsing gjøres for å eliminere oksidert hud, klebrig sand og grader.
7.2.4 Innlegg (kaldjern, kjernestøtte osv.) er ikke tillatt i lagerdeler av støpt stål.
7.2.5 Sveisesporet til ventilhuset, sveiseposisjonen til ventilsetet, kontaktposisjonen mellom ventilhuset og den hvite tetningsringen og tilkoblingsposisjonen med skrugjengeoverflaten til ventilhuset er ikke tillatt. defekt.
7.2.6 Stålstøpegods skal ikke ha feil som porer, krympehull, krympeporøsitet, sand og sprekker.
7.2.7 Utvendig overflate av smidingene er ikke tillatt å ha sprekker, folder, smiesår, merker, slagginnslag og andre defekter. For overflaten som skal behandles, slik som de ovennevnte defektene, men ikke helt fjernet etter bearbeiding, er det kun tillatt å bruke den etter godkjenning fra teknisk avdeling.
7.3 Stråledeteksjon
7.3.1 Deteksjonsdeler
7.3.1.1 Stråleinspeksjon skal utføres på kroppssporet til stålstøpegods sveiset til rørledninger som oppfyller noen av følgende betingelser. Inntrengningsområdet er 1,5T ~ 50 mm fra endeflaten av sporet, og de to verdiene er små, som vist i FIG. 1
A) Rør med en ytre diameter større enn 426 mm (vannrør større enn 273 mm) og en veggtykkelse større enn 20 mm;
B) Rør med veggtykkelse større enn 40 mm (vannrør større enn 30 mm) og utvendig diameter større enn 159 mm.
1 - kroppen; 2 – rør.
DW – utvendig diameter på røret; T — veggtykkelse på rør koblet til ventil.
FIG. 1 Inntrengningsområde
7.3.1.2 Stumsveis av ventilen.
7.3.1.3 Reparer deler som skal inspiseres med stråle etter sveising.
7.3.2 Deteksjonstidspunkt, metode og akseptstandard
7.3.2.1 Stråledeteksjonen av sporet utføres vanligvis før sporbehandlingen.
7.3.2.2 Røntgeninspeksjonsmetoden for ventilspor og reparasjonssveisedel av støpt stål skal være i samsvar med bestemmelsene i klasse A i GB/T 5677-1985. Ventilstumsveis skal røntgenfotograferes i henhold til GB/T 3323-1987 Klasse AB.
7.3.2.3 Ventilspor og reparasjonssveisedeler av støpte ståldeler skal vurderes i henhold til GB/T 5677-1985 og kvalifisert i tredje nivå. Ventilstumsveiser skal vurderes i henhold til GB/T 3323-1987, klasse 2 kvalifisert.
7.4 Magnetisk partikkel- eller permeasjonsdeteksjon
7.4.1 Deteksjonsdeler
7.4.1.1 Skilleoverflate, støpte stigerør, spenningskonsentrasjon, skjæring av ulike overflater og deler med tvil om kvaliteten på ventilhuset i legert stål.
7.4.1.2 Rilleoverflate på ventilhus i støpt legert stål.
7.4.1.3 Kilsveis på lagerdelen av ventilen.
7.4.1.4 Deler av skallet og andre deler som trenger magnetisk pulver eller penetrasjonsinspeksjon etter sveising.
7.4.1.5 Overflatetetningsflate på dampventil med nominelt trykk PN≥MPa eller arbeidstemperatur T ≥450℃. Antall prøver testet i hvert parti med ventiler er:
A) For DN≥50mm skal det være 100 % av det totale antallet ventiler i denne batchen
B) DN 7.4.2 Testtidspunkt, metode og akseptstandard
7.4.2.1 For deler som skal bearbeides, skal magnetpartikkel- eller penetrasjonsinspeksjon utføres etter den endelige bearbeidingen.
7.4.2.2 Metoden for påvisning av magnetiske partikler skal være i samsvar med de relevante bestemmelsene i GB/T 9444-1988. Penetrasjonstestmetoden skal være i samsvar med de relevante bestemmelsene i GB/T 9443-1988.
7.4.2.3 Deler som krever magnetisk pulver eller penetrasjonstesting og tetningsflate på ventilen skal vurderes og aksepteres i henhold til de tilsvarende standardene angitt i 7.4.2.2 i denne standarden, og det tredje nivået skal være kvalifisert.
7.5 Montering og ytelseskontroll
7.5.1 Alle deler av ventilen skal inspiseres av kvalitetskontrollavdelingen før montering, og ukvalifiserte deler skal ikke monteres. Legerte ståldeler skal kontrolleres 100 % spektralt og merkes for å sikre at de ikke forveksles med deler av andre materialer.
7.5.2 Tetningsflaten skal garantert ha tilstrekkelig hardhet i henhold til konstruksjonstegningen eller se vedlegg D. Tetningsflaten etter sliping tillates ikke ha sprekker, fordypninger, porer, flekker, riper, hakk og andre defekter. Forseglingsflaten skal sikre at den radielle anastomosen ikke er mindre enn 80 %
Post time: Jul-26-2022
