Àmbit d'aplicació i requisits tècnics de les vàlvules de centrals elèctriques (2)

Àmbit d'aplicació i requisits tècnics de les vàlvules de centrals elèctriques (2)

La vàlvula sovint compleix amb el fracàs dels 10 consells pràctics, a continuació direm amb detall.
1 Per què la vàlvula de tall hauria d'estar tan segellada com sigui possible?
Talleu els requisits de fuites de la vàlvula el més baix possible, la fuita de la vàlvula de segellat suau és relativament baixa, talleu l'efecte, per descomptat, però no la resistència al desgast, la poca fiabilitat. Des de les fuites i el doble estàndard de segellat i fiable, el segell suau tallat és millor que el tall de segell dur. Com ara la vàlvula reguladora ultralleugera de funció completa, segellada i apilada amb protecció d'aliatge resistent al desgast, alta fiabilitat, taxa de fuites de 10-7, ha pogut complir els requisits de la vàlvula de tall.
2. Per què la vàlvula de doble segell no es pot utilitzar com a vàlvula de tall?
L'avantatge de la bobina de la vàlvula de dos seients és l'estructura d'equilibri de força, que permet una gran diferència de pressió, i el seu desavantatge destacat és que les dues superfícies de segellat no poden estar en bon contacte alhora, donant lloc a grans fuites. Si s'utilitza de manera artificial i forçada per tallar l'ocasió, òbviament l'efecte no és bo, fins i tot si ha fet moltes millores (com ara la vàlvula de màniga de doble segell), no és desitjable.
3. Per què és fàcil oscil·lar quan la vàlvula de dos seients és petita?
Per al nucli únic, quan el mitjà és de tipus obert de flux, l'estabilitat de la vàlvula és bona; Quan el medi està tancat, l'estabilitat de la vàlvula és deficient. La vàlvula de doble seient té dues bobines, la bobina inferior està en el flux tancat, la bobina superior està en el flux obert, de manera que, en el treball d'obertura petita, la bobina de tipus tancat de flux és fàcil de provocar la vibració de la vàlvula, això és la raó per la qual la vàlvula de doble seient no es pot utilitzar per a les petites obres d'obertura.
4, quin rendiment de bloqueig de la vàlvula de regulació de carrera recta és baix, el rendiment de bloqueig de la vàlvula de carrera angular és bo?
La bobina de la vàlvula de carrera recta és una estrangulació vertical, i el medi és un flux horitzontal cap a dins i fora del canal de flux de la cambra de la vàlvula ha de tornar enrere, de manera que el camí del flux de la vàlvula esdevingui força complex (forma com el tipus "S" invertida). D'aquesta manera, hi ha moltes zones mortes, que proporcionen espai per a la precipitació del medi i, a la llarga, provoquen bloqueig. La direcció de l'acceleració de la vàlvula d'angle és la direcció horitzontal, el medi entra i surt horitzontalment i és fàcil treure el medi brut. Al mateix temps, la trajectòria del flux és senzilla i l'espai de precipitació mitjà és molt petit, de manera que la vàlvula de carrera d'angle té un bon rendiment de bloqueig.
5, per què la tija de la vàlvula de control de carrera recta és més prima?
Vàlvula reguladora de carrera recta implica un principi mecànic senzill: gran fricció de lliscament, petita fricció de rodament. Moviment de la tija de la vàlvula de cursa recte cap amunt i cap avall, embalatge lleugerament pressionat, posarà la tija de la vàlvula molt ajustada i produirà una gran diferència posterior. Per aquest motiu, la tija de la vàlvula està dissenyada per ser molt petita i l'embalatge s'utilitza habitualment amb un petit coeficient de fricció d'embalatge de PTFE, per tal de reduir la diferència posterior, però el problema és que la tija de la vàlvula és prima, fàcil de doblegar. , i la vida útil de l'embalatge és curta. Per resoldre aquest problema, una millor manera és utilitzar la tija de la vàlvula de viatge, és a dir, el tipus de vàlvula reguladora de cursa angle, la seva tija de la vàlvula és 2 ~ 3 vegades més gruixuda que la tija de la vàlvula de carrera recta i l'elecció d'un farciment de grafit de llarga durada. , la rigidesa de la tija és bona, la vida útil de l'embalatge és llarga, el parell de fricció és petit, una petita diferència de retorn.
6. Per què és gran la diferència de pressió de tall de la vàlvula de carrera anglesa?
La diferència de pressió de tall de la vàlvula de traç angular és gran, ja que la força resultant del mitjà de la bobina o de la placa de la vàlvula sobre el parell de l'eix de rotació és molt petita, per tant, pot suportar una gran diferència de pressió.
7. Per què la vàlvula de màniga va substituir la vàlvula de seient simple i doble però no va aconseguir el seu objectiu?
La vàlvula de màniga, que va sortir a la dècada de 1960, va ser àmpliament utilitzada a casa i a l'estranger durant la dècada de 1970. A la planta petroquímica introduïda a la dècada de 1980, la vàlvula de màniga representava una proporció més gran. En aquell moment, molta gent creia que la vàlvula de màniga podria substituir la vàlvula de seient simple i doble i convertir-se en la segona generació de productes. Avui no és així, la vàlvula de seient simple, la vàlvula de seient doble i la vàlvula de màniga s'utilitzen per igual. Això es deu al fet que la vàlvula de màniga només millora la forma d'acceleració, l'estabilitat i el manteniment millor que la vàlvula de seient simple, però els seus indicadors de pes, bloqueig i fuites són coherents amb la vàlvula de seient simple i doble, com pot substituir la vàlvula de seient simple i doble ? Per tant, s'ha de compartir.
8. Per què la vida útil del mitjà d'aigua dessalinitzant revestida amb una vàlvula de papallona de goma i una vàlvula de diafragma folrada amb fluor és curta?
El medi d'aigua dessalinitzant conté baixa concentració d'àcid o àlcali, tenen una major corrosió al cautxú. La corrosió del cautxú es caracteritza per l'expansió, l'envelliment i la baixa resistència. L'efecte d'ús de la vàlvula de papallona i la vàlvula de diafragma revestida amb cautxú és pobre. L'essència és que el cautxú no és resistent a la corrosió. Després que la vàlvula de diafragma de revestiment de goma millori la resistència a la corrosió de la vàlvula de diafragma revestida de fluor, però el diafragma de la vàlvula de diafragma revestida de fluor no es pot mantenir plegable i trencat, donant lloc a danys mecànics, la vida útil de la vàlvula és més curta. Ara la millor manera és utilitzar aigua per tractar la vàlvula de bola, es pot utilitzar durant 5 a 8 anys.
9, per què l'ús de l'actuador del pistó de la vàlvula pneumàtica serà cada cop més?
Per a la vàlvula pneumàtica, l'actuador del pistó pot aprofitar al màxim la pressió de la font d'aire, la mida de l'actuador és més petita que la pel·lícula, l'empenta és més gran, l'anell O del pistó és més fiable que la pel·lícula, de manera que serà ser utilitzat cada cop més.
10. Per què és més important la selecció que el càlcul?
Càlcul i selecció comparat, la selecció és molt més important, molt més complexa. Com que el càlcul és només un càlcul de fórmula simple, no depèn de la precisió de la fórmula en si, sinó de la precisió dels paràmetres de procés donats. La selecció implica més contingut, una mica descuidada, conduirà a una selecció incorrecta, no només causarà el malbaratament de mà d'obra, recursos materials, recursos financers i l'ús de l'efecte no és ideal, sinó que comportarà una sèrie de problemes d'ús, com ara la fiabilitat. , vida, qualitat de funcionament, etc.
Àmbit d'aplicació i requisits tècnics de les vàlvules de centrals elèctriques (II) Els materials utilitzats per a les vàlvules han de tenir certificats de qualificació del material o certificats pertinents: els materials metàl·lics s'han de marcar amb el número d'acer, el número de forn i el número de lot, i tenen certificats de composició química i propietats mecàniques. Quan els resultats de la inspecció de mostreig de peces confinades són una mostra d'un índex de rendiment mecànic no qualificat, s'ha de prendre el doble de la quantitat de mostra una segona entrevista, si encara hi ha un, aquest lot de peces hauria de ser un tractament tèrmic de nou, abans de la segona. mètodes d'examen rodó com ara el tractament tèrmic de nou el nombre de no més de dues vegades (sense incloure el nombre de tremp), * * * una segona entrevista si encara hi ha una mostra, aquest lot de materials no es pot utilitzar.
Connexió superior: rang d'aplicació i requisits tècnics de les vàlvules de centrals elèctriques (1)
7 Inspecció i prova
7.1 Inspecció de materials
7.1.1 Els materials utilitzats per a les vàlvules han de tenir certificats de qualificació del material o certificats pertinents: els materials metàl·lics s'han de marcar amb el número d'acer, el número de forn i el número de lot, i han de tenir certificats de composició química i propietats mecàniques.
7.1.2 Els materials de les peces del coixinet s'han de prendre mostres abans de l'emmagatzematge. La composició química es mostrarà segons el forn de fusió i les propietats mecàniques s'han de mostrejar segons el lot de tractament tèrmic. Els resultats de les proves han de complir les disposicions de les normes de materials corresponents.
7.1.3 quan els resultats de la inspecció de mostreig de peces confinades de materials són una mostra d'un índex de rendiment mecànic no qualificat, hauria de prendre el doble de la quantitat de mostra una segona entrevista, si encara hi ha un, aquest lot de peces hauria de ser tractament tèrmic de nou, abans els mètodes d'examen de segona ronda, com ara el tractament tèrmic, el nombre de no més de dues vegades (sense incloure el nombre de tremp), * * * una segona entrevista si encara hi ha una mostra, aquest lot de materials no es pot utilitzar. Quan l'índex de composició química d'una mostra no està qualificat però l'índex de propietat mecànica de la mostra està qualificat en els resultats de la inspecció de mostreig, les mesures d'eliminació s'han de decidir segons la situació específica o les disposicions del contracte de compra de material.
7.2 Inspecció de qualitat de l'aparença
7.2.1 La qualitat d'aspecte de les peces d'acer de fosa de vàlvules s'ha d'ajustar a JB/T 7927-1999.
7.2.2 La tolerància dimensional de la fosa s'ajustarà a les disposicions de GB/T 6414-1999, però el gruix de la paret de la part del coixinet de la fosa no ha de tenir una desviació negativa: l'elevador de la fosa s'ha d'eliminar segons el gas prescrit. procés de tall, i l'alçada residual després de la retirada no ha de superar les disposicions de la taula 1.
Taula 1 Alçada residual de l'acer fos després de l'eliminació de la columna de fosa Unitat mm
7.2.3 L'aixeta d'abocament es pot suavitzar mitjançant mecanitzat mecànic. Quan es troba a la intersecció d'arcs circulars a la posició de circulació, es pot polir amb una mola i una transició suau amb la superfície del cos. Després d'eliminar l'aixeta de fosa, la sorra suculenta i el nucli, el tractament tèrmic s'ha de dur a terme segons el procés. Després del tractament tèrmic, s'ha de fer una granalla de sorra per eliminar la pell oxidada, la sorra enganxosa i les rebaves.
7.2.4 Les incrustacions (ferro fred, suport del nucli, etc.) no es permeten a les peces de coixinets d'acer fos.
7.2.5 No es permet la ranura de soldadura del cos de la vàlvula, la posició de soldadura del seient de la vàlvula, la posició de contacte entre el cos de la vàlvula i l'anell de segellat blanc i la posició de connexió amb la superfície de rosca del cargol del cos de la vàlvula. defectuós.
7.2.6 Les peces de fosa d'acer no han de tenir defectes com ara porus, forats de contracció, porositat de contracció, sorra i esquerdes.
7.2.7 No es permet que la superfície exterior dels forjats tingui esquerdes, plecs, ferides de forja, marques, inclusions d'escòries i altres defectes. Per a la superfície a processar, com ara els defectes anteriors, però no eliminat completament després del processament, només després de l'aprovació del departament tècnic, es permet l'ús.
7.3 Detecció de raigs
7.3.1 Parts de detecció
7.3.1.1 La inspecció de raigs s'ha de dur a terme a la ranura del cos de peces de fosa d'acer soldades a canonades que compleixin qualsevol de les condicions següents. El rang de penetració és d'1,5 T ~ 50 mm des de la cara final de la ranura, i els dos valors són petits, tal com es mostra a la FIG. 1
A) Tubs amb un diàmetre exterior superior a 426 mm (conducte d'aigua superior a 273 mm) i un gruix de paret superior a 20 mm;
B) Tubs amb un gruix de paret superior a 40 mm (conducte d'aigua superior a 30 mm) i un diàmetre exterior superior a 159 mm.
1 - el cos; 2 – canonada.
DW: diàmetre exterior de la canonada; T: gruix de paret de la canonada connectada a la vàlvula.
FIG. 1 Interval de penetració
7.3.1.2 Soldadura a tope de la vàlvula.
7.3.1.3 Peces de reparació que s'han d'inspeccionar per raig després de la soldadura.
7.3.2 Temps de detecció, mètode i estàndard d'acceptació
7.3.2.1 La detecció de raigs de la ranura generalment es realitza abans del processament de la ranura.
7.3.2.2 El mètode d'inspecció per raigs X de la ranura de la vàlvula i la part de soldadura de reparació d'acer fos ha de complir amb les disposicions del grau A a GB/T 5677-1985. Les soldadures a tope de la vàlvula s'han de radiografiar d'acord amb GB/T 3323-1987 Classe AB.
7.3.2.3 La ranura de la vàlvula i les peces de soldadura de reparació de peces d'acer fos s'han d'avaluar segons GB/T 5677-1985 i qualificar-se al tercer nivell. Les soldadures a tope de la vàlvula s'han d'avaluar segons GB/T 3323-1987, qualificat de grau 2.
7.4 Detecció de partícules magnètiques o permeació
7.4.1 Parts de detecció
7.4.1.1 Superfície de separació, columna de colada, concentració d'esforços, intersecció de diferents superfícies i peces amb dubtes sobre la qualitat del cos de la vàlvula d'acer aliat.
7.4.1.2 Superfície de la ranura del cos de la vàlvula d'acer fos d'acer aliat.
7.4.1.3 Soldadura de filet a la part de suport de la vàlvula.
7.4.1.4 Parts de la carcassa i altres peces que necessiten inspecció de pols magnètica o penetració després de la soldadura.
7.4.1.5 Cara de segellat de superfície de la vàlvula de vapor amb pressió nominal PN≥MPa o temperatura de treball T ≥450℃. El nombre de mostres provades en cada lot de vàlvules és:
A) Per a DN≥50 mm, serà el 100% del nombre total de vàlvules d'aquest lot
B) DN 7.4.2 Temps de prova, mètode i estàndard d'acceptació
7.4.2.1 Per a les peces a mecanitzar, s'ha de dur a terme una inspecció de partícules magnètiques o penetració després del mecanitzat final.
7.4.2.2 El mètode de detecció de partícules magnètiques ha de complir amb les disposicions pertinents del GB/T 9444-1988. El mètode de prova de penetració ha de complir les disposicions pertinents de GB/T 9443-1988.
7.4.2.3 Les peces que requereixen pols magnètica o proves de penetració i superfície de segellat de la vàlvula s'han d'avaluar i acceptar d'acord amb les normes corresponents estipulades en 7.4.2.2 d'aquesta norma, i s'ha de qualificar el tercer nivell.
7.5 Muntatge i inspecció de funcionament
7.5.1 Totes les parts de la vàlvula han de ser inspeccionades pel departament d'inspecció de qualitat abans del muntatge, i les peces no qualificades no s'han de muntar. Les peces d'acer aliat s'han de comprovar i marcar espectralment al 100% per assegurar-se que no es confonguin amb peces d'altres materials.
7.5.2 S'ha de garantir que la superfície de segellat tingui la duresa suficient segons el dibuix de disseny o vegeu l'Apèndix D. La superfície de segellat després de la mòlta no es permet que tingui esquerdes, depressions, porus, taques, rascades, rascades i altres defectes. La superfície de segellat ha de garantir que l'anastomosi radial no sigui inferior al 80%