Apliko-Amplekso kaj Teknikaj Postuloj de elektrocentralaj valvoj (2)
Valvo ofte renkontas la fiaskon de la 10 praktikaj konsiletoj, sube ni diros detale.
1 Kial la fortranĉa valvo estu kiel eble plej malmola sigelita?
Fortranĉi la valvon elfluo postuloj kiel eble plej malalta, mola sigelo valvo elfluo estas relative malalta, fortranĉi la efikon kompreneble, sed ne eluziĝo rezisto, malriĉa fidindeco. De la elfluo kaj malgranda, sigelanta kaj fidinda duobla normo, mola sigelo fortranĉita estas pli bona ol malmola sigelo fortranĉita. Kiel plenfunkcia ultra-malpeza reguliga valvo, sigelita kaj stakigita kun eluziĝo-imuna aloja protekto, alta fidindeco, elflua indico de 10-7, povis renkonti la postulojn de la fortranĉa valvo.
2. Kial la duobla sigela valvo ne povas esti uzata kiel fortranĉa valvo?
La avantaĝo de la du-loka valva bobeno estas la forto-ekvilibra strukturo, permesante grandan preman diferencon, kaj ĝia elstara malavantaĝo estas, ke la du sigelaj surfacoj ne povas esti bona kontakto samtempe, rezultigante grandan elfluon. Se ĝi estas artefarite kaj perforte uzata por fortranĉi la okazon, evidente la efiko ne estas bona, eĉ se ĝi faris multajn plibonigojn (kiel duobla sigelo maniko valvo), ĝi ne estas dezirinda.
3. Kial estas facile oscili kiam la du-loka valvo estas malgranda malfermita?
Por la ununura kerno, kiam la medio estas flua malferma tipo, la valva stabileco estas bona; Kiam la medio estas fluo fermita, la stabileco de la valvo estas malbona. La duobla seĝo-valvo havas du bobenon, la malsupra bobeno estas en la fluo fermita, la supra bobeno estas en la fluo malfermita, do, en la malgranda malferma laboro, la fluo fermita tipo bobeno estas facile kaŭzi la vibron de la valvo, ĉi tio estas la kialo, kial la duobla seĝa valvo ne povas esti uzata por la malgranda malferma laboro.
4, kia rekta streko reguliganta valvo-blokanta agado estas malbona, Angulo-streko-valvo-blokado-agado estas bona?
Rekta streko valvobobeno estas vertikala throttling, kaj la medio estas horizontala fluo en kaj el la valva ĉambro fluo kanalo devas turni reen, tiel ke la valva fluo vojo iĝas sufiĉe kompleksa (formo kiel renversita "S" tipo). Tiamaniere estas multaj mortaj zonoj, kiuj provizas spacon por la precipitaĵo de la medio, kaj longtempe, kaŭzas blokadon. La direkto de la angula streko-valvo estas la horizontala direkto, la medio fluas en kaj eksteren horizontale, kaj estas facile forpreni la malpuran medion. Samtempe, la fluvojo estas simpla, kaj la meza precipitaĵo estas tre malgranda, do la Angula streka valvo havas bonan blokadon.
5, kial la rekta streko-kontrolvalva tigo estas pli maldika?
Rekta streko reguliga valvo ĝi implikas simplan mekanikan principon: granda glitanta frotado, malgranda ruliĝanta frotado. Rekta streko valvo tigo supren kaj malsupren movado, pakado iomete premita iomete, ĝi metos la valvo tigo envolvita tre streĉa, produkti grandan reen diferencon. Tial, la valva tigo estas desegnita por esti tre malgranda, kaj la pakaĵo estas kutime uzata kun malgranda frota koeficiento PTFE-pakaĵo, por redukti la malantaŭan diferencon, sed la problemo estas, ke la valva tigo estas maldika, facile fleksebla. , kaj la paka vivo estas mallonga. Por solvi ĉi tiun problemon, pli bona maniero estas uzi la vojaĝvalvan tigon, nome la Angle-strekan tipon de reguliga valvo, ĝia valva tigo estas 2 ~ 3 fojojn pli dika ol la rekta streka valvo, kaj la elekto de longdaŭra grafita plenigaĵo. , tigo rigideco estas bona, paka vivo estas longa, la frota paro estas malgranda, malgranda revena diferenco.
6. Kial la fortranĉita premodiferenco de la Angula streka valvo estas granda?
Angulo streko tipo valvo fortranĉita premo diferenco estas granda, ĉar la mezo en la bobeno aŭ valvo telero rezulta forto sur la rotacia ŝafto tordmomanto estas tre malgranda, tial, ĝi povas elteni grandan premon diferenco.
7. Kial la manika valvo anstataŭigis la unuopan kaj duoblan sidlokan valvon sed ne atingis sian celon?
La manika valvo, kiu aperis en la 1960-aj jaroj, estis vaste uzata hejme kaj eksterlande en la 1970-aj jaroj. En la petrolkemia fabriko enkondukita en la 1980-aj jaroj, la manika valvo respondecis pri pli granda proporcio. En tiu tempo, multaj homoj kredis, ke la manika valvo povus anstataŭigi la unuopan kaj duoblan sidlokan valvon kaj fariĝi la dua generacio de produktoj. Hodiaŭ, ĉi tio ne estas la kazo, unu-sidloka valvo, duobla sidloko-valvo, maniko-valvo estas uzataj egale. Ĉi tio estas ĉar la maniko-valvo nur plibonigas la estraran formon, stabilecon kaj bontenadon pli bone ol la ununura sidloka valvo, sed ĝia pezo, blokado kaj elfluaj indikiloj kongruas kun la unuopa kaj duobla sidloko, kiel ĝi povas anstataŭigi la unuopan kaj duoblan sidlokan valvon ? Do, ĝi devas esti dividita.
8. Kial la servodaŭro de la desaliganta akvo meza estas kovrita per kaŭĉuka papilia valvo kaj fluora tegita diafragmvalvo mallonga?
Sensaliga akvo medio enhavas malaltan koncentriĝon de acido aŭ alkalo, ili havas pli grandan korodon al kaŭĉuko. La korodo de kaŭĉuko estas karakterizita per ekspansio, maljuniĝo kaj malalta forto. La uza efiko de papilia valvo kaj diafragma valvo tegita per kaŭĉuko estas malbona. La esenco estas, ke kaŭĉuko ne estas koroda imuna. Post kiam la kaŭĉuka tegaĵo diafragmvalvo estas plibonigita al la koroda rezisto de fluoro tegita diafragmvalvo, sed la diafragmo de fluora tegita diafragmvalvo ne povas stari supren kaj malsupren faldante kaj rompita, rezultigante mekanikan damaĝon, la vivo de la valvo estas pli mallonga. Nun la pli bona maniero estas uzi akvon por trakti la pilkan valvon, ĝi povas esti uzata dum 5 ĝis 8 jaroj.
9, kial en la pneŭmatika valvo piŝta aktuario uzo estos pli kaj pli?
Por pneŭmatika valvo, la piŝta aktuario povas plene uzi la aerfontan premon, la grandeco de la aktuario estas pli malgranda ol la filmo, la puŝo estas pli granda, la O-ringo en la piŝto estas pli fidinda ol la filmo, do ĝi estos. esti uzata pli kaj pli.
10. Kial elekto estas pli grava ol kalkulo?
Kalkulo kaj elekto kompare, elekto estas multe pli grava, multe pli kompleksa. Ĉar la kalkulo estas nur simpla formulkalkulo, ĝi ne dependas de la precizeco de la formulo mem, sed de la precizeco de la donitaj procezparametroj. La elekto implikas pli da enhavo, iom senzorga, kondukos al nekonvena elekto, ne nur kaŭzos la malŝparon de laborforto, materialaj rimedoj, financaj rimedoj, kaj la uzo de la efiko ne estas ideala, alportu kelkajn uzproblemojn, kiel fidindecon. , vivo, operacia kvalito, ktp.
Apliko-amplekso kaj teknikaj postuloj de elektrocentralaj valvoj (II) La materialoj uzataj por valvoj devas havi materialajn kvalifikajn atestojn aŭ koncernajn atestojn: metalaj materialoj devas esti markitaj per ŝtalnumero, forna nombro kaj aro, kaj havas kemian konsiston kaj mekanikajn proprietojn atestojn. Kiam limigitaj pecoj de materialo specimenanta inspektado rezultoj estas specimeno de mekanika rendimento indekso estas nekvalifikita, devus preni duoblan kvanton de specimeno duan intervjuon, se ankoraŭ ekzistas, ĉi tiu aro de partoj devus esti varmotraktado denove, antaŭ la dua- ronda ekzameno metodoj kiel varmo traktado denove la nombro de ne pli ol du fojojn (ne inkluzivanta la nombron de temperado), * * * dua intervjuo se estas ankoraŭ specimeno, Ĉi tiu aro de materialoj ne povas esti uzata.
Supra konekto: Aplika gamo kaj teknikaj postuloj de elektrocentralaj valvoj (1)
7 Inspektado kaj provo
7.1 Materiala Inspektado
7.1.1 Materialoj uzataj por valvoj devas havi materialajn kvalifikajn atestojn aŭ koncernajn atestojn: metalaj materialoj devas esti markitaj per ŝtalnumero, forna nombro kaj aro, kaj havu atestojn pri kemiaj komponaĵoj kaj mekanikaj proprietoj.
7.1.2 La materialoj de portantaj partoj devas esti specimenitaj antaŭ stokado. La kemia konsisto devas esti provita laŭ la fanda forno, kaj la mekanikaj propraĵoj devas esti specimenitaj laŭ la aro de varmotraktado. La testrezultoj devas plenumi la dispoziciojn de la respondaj materialaj normoj.
7.1.3 kiam limigitaj pecoj de materialo specimenanta inspektado rezultoj estas specimeno de mekanika rendimento indekso estas nekvalifikita, devus preni duoble la kvanto de specimeno duan intervjuon, se estas ankoraŭ a, ĉi tiu aro de partoj devus esti varma traktado denove, antaŭ ol la dua-raŭnda ekzamenmetodoj kiel ekzemple varmotraktado denove la nombro de ne pli ol du fojojn (ne inkluzive de la nombro de hardado), * * * dua intervjuo se estas ankoraŭ specimeno, Ĉi tiu aro de materialoj ne povas esti uzata. Kiam la indekso de kemia komponado de specimeno estas nekvalifikita, sed la indekso de mekanika proprieto de la specimeno estas kvalifikita en la specimenaj inspektaj rezultoj, la disponaj mezuroj devas esti deciditaj laŭ la specifa situacio aŭ la dispozicioj de la materiala aĉetkontrakto.
7.2 Aspekto-kvalita inspektado
7.2.1 La aspekto-kvalito de valvaj fandaj ŝtalaj partoj konformas al JB/T 7927-1999.
7.2.2 La dimensia toleremo de la fandado konformas al la dispozicioj de GB/T 6414-1999, sed la murdikeco de la portanta parto de la fandado ne havu negativan devion: la gisado-levilo devas esti forigita laŭ la preskribita gaso. tranĉa procezo, kaj la resta alteco post forigo ne devas superi la dispoziciojn en Tabelo 1.
Tabelo 1 Restanta alteco de gisita ŝtalo post forigo de ĵetaĵo de kreskaĵo Unuo mm
7.2.3 La verŝanta levilo povas esti glatigita per mekanika maŝinado. Kiam ĝi estas ĉe la intersekco de cirklaj arkoj ĉe la cirkulada pozicio, ĝi povas esti polurita per muelrado kaj glate transiro kun la korposurfaco. Post forigo de la ĵetaĵo, suculenta kaj kernsablo, varmeca traktado devas esti farita laŭ la procezo. Post varmega traktado, sabloblovado devas esti farita por forigi oksigenitan haŭton, gluecan sablon kaj bavujon.
7.2.4 Inkrustaĵoj (malvarma fero, kernsubteno, ktp.) ne estas permesitaj en gisita ŝtalo portantaj partoj.
7.2.5 La velda sulko de la valva korpo, la velda pozicio de la valva seĝo, la kontaktopozicio inter la valva korpo kaj la blanka sigelringo, kaj la koneksa pozicio kun la ŝraŭba fadensurfaco de la valva korpo ne rajtas esti. misa.
7.2.6 Ŝtalaj fandadoj ne havu difektojn kiel porojn, kuntiriĝajn truojn, kuntiriĝan porecon, sablon kaj fendojn.
7.2.7 La ekstera surfaco de la forĝadoj ne rajtas havi fendojn, faldojn, forĝajn vundojn, markojn, skorizon kaj aliajn difektojn. Por la surfaco por esti prilaborita, kiel la supraj difektoj sed ne tute forigita post prilaborado, nur post la aprobo de la teknika fako, ĝi rajtas uzi.
7.3 Detekto de radioj
7.3.1 Detektaj Partoj
7.3.1.1 Ray-inspektado devas esti efektivigita sur la korpa sulko de ŝtalaj fandadoj velditaj al duktoj plenumantaj iun el la sekvaj kondiĉoj. La intervalo de penetrado estas 1.5T ~ 50mm de la fina vizaĝo de la kanelo, kaj la du valoroj estas malgrandaj, kiel montrite en FIG. 1
A) Tuboj kun ekstera diametro pli granda ol 426mm (akvotubo pli granda ol 273mm) kaj murdikeco pli granda ol 20mm;
B) Tuboj kun murdikeco pli granda ol 40mm (akvotubo pli granda ol 30mm) kaj ekstera diametro pli granda ol 159mm.
1 - la korpo; 2 – pipo.
DW - ekstera diametro de tubo; T - murdikeco de tubo konektita al valvo.
FIG. 1 Intervalo de penetrado
7.3.1.2 Buttveldo de la valvo.
7.3.1.3 Riparpartoj inspektotaj per radio post veldado.
7.3.2 Detekta tempo, metodo kaj akceptonormo
7.3.2.1 La radiodetekto de la sulko estas ĝenerale farita antaŭ la sulkoprilaborado.
7.3.2.2 La rentgena inspekta metodo de valvokanelo kaj ripara velda parto de gisita ŝtalo devas plenumi la dispoziciojn de Grado A en GB/T 5677-1985. Valvaj pugoveldoj devas esti radiografiitaj laŭ GB/T 3323-1987 Klaso AB.
7.3.2.3 Valva sulko kaj riparaj veldaj partoj de gisitaj ŝtalaj partoj devas esti taksitaj laŭ GB/T 5677-1985 kaj kvalifikitaj en la tria nivelo. Valvaj pugoveldoj devas esti taksitaj laŭ GB/T 3323-1987, Grado 2 kvalifikita.
7.4 Magneta partiklo aŭ trapenetra detekto
7.4.1 Detektaj partoj
7.4.1.1 Disiga surfaco, ĵeta levilo, streĉa koncentriĝo, intersekco de malsamaj surfacoj kaj partoj kun dubo pri kvalito de alojŝtala valvkorpo.
7.4.1.2 Kannelsurfaco de aloja ŝtalo gisita ŝtalo valva korpo.
7.4.1.3 Fileo-veldo sur la portanta parto de la valvo.
7.4.1.4 Partoj de ŝelo kaj aliaj partoj kiuj bezonas magnetan pulvoron aŭ penetran inspektadon post veldado.
7.4.1.5 Surfaca sigela vizaĝo de vapora valvo kun nominala premo PN≥MPa aŭ labortemperaturo T ≥450℃. La nombro da provaĵoj testitaj en ĉiu aro de valvoj estas:
A) Por DN≥50mm, ĝi estu 100% de la tuta nombro da valvoj en ĉi tiu aro
B) DN 7.4.2 Testa tempo, metodo kaj akceptnormo
7.4.2.1 Por maĉizotaj partoj, magneta partiklo aŭ penetra inspektado devas esti farita post la fina maŝinado.
7.4.2.2 La metodo de detektado de magnetaj partikloj devas plenumi la koncernajn dispoziciojn de GB/T 9444-1988. La metodo de penetra testado devas konformi al la koncernaj dispozicioj de GB/T 9443-1988.
7.4.2.3 Partoj postulantaj magnetan pulvoron aŭ penetran provon kaj sigelan surfacon de la valvo devas esti taksitaj kaj akceptitaj laŭ la respondaj normoj kondiĉitaj en 7.4.2.2 de ĉi tiu normo, kaj la tria nivelo devas esti kvalifikita.
7.5 Asembleo kaj agado-inspektado
7.5.1 Ĉiuj partoj de la valvo devas esti inspektitaj de la fako pri kvalito-inspektado antaŭ kunigo, kaj nekvalifikitaj partoj ne devas esti kunvenitaj. Alojŝtalaj partoj devas esti 100% spektre kontrolitaj kaj markitaj por certigi, ke ili ne estas konfuzitaj kun partoj de aliaj materialoj.
7.5.2 La sigela surfaco devas esti garantiita havi sufiĉe da malmoleco laŭ la desegna desegno aŭ vidu Apendicon D. La sigela surfaco post muelado ne rajtas havi fendojn, depresiojn, porojn, makulojn, grataĵojn, tranĉojn kaj aliajn difektojn. La sigela surfaco devas certigi, ke la radiala anastomozo ne estas malpli ol 80%
Afiŝtempo: Jul-26-2022
