Plasmabågsförbränningssättet för ytbeläggning av råmaterial för grindventilbearbetning

Plasmabågsförbränningssättet för ytbeläggning av råmaterial för grindventilbearbetning

Smide, smide, smide stålventil enkelt sagt används huvudsakligen för smide av rostfritt stål grindventil, smide stål hänvisar till valet av smidesmetod och produceras av en mängd olika smide och gjutståldelar.
Den relativa kvaliteten på gjutgods av smidda stålventiler av rostfritt stål är hög, kan motstå slagkraftseffekten, plasticitet, seghet och vissa andra aspekter av de fysiska egenskaperna är högre än gjutgods av rostfritt stål, så varje gång några viktiga maskindelar ska användas i smidet stål , smidet stål används vanligtvis för högtrycksrörledning.
Med en delikat mekanism, lämplig för högtrycksarbetsegenskaper.
Smide är en av de två komponenterna i gjutning. Nyckeldelarna med hög belastning och komplex arbetskaraktär i mekanisk utrustning är mestadels gjutna ståldelar, som är enkla och kan vara kallvalsade svetsar, förutom aluminiumprofilplåtar.
Svetshål och gjutgods i metallkompositer kan elimineras genom smide.
Noggrant urval av smide kontrollera för att förbättra produktkvaliteten, har kostnadskontroll ett bra förhållande.
De huvudsakliga smidesmaterialen är kolstål, rostfritt stålplåt och kolstål.
Smidesförhållande avser förhållandet mellan metallmaterialets totala tvärsnittsarea före deformationen och formbrytningsarean efter deformationen.
Råvarornas ursprungliga tillstånd inkluderar gjutning, rundstavar, formminnelegeringar och metallpulver.
De fysikaliska egenskaperna hos gjutgods av stål är generellt sett bättre än för samma råmaterial. Smide görs genom att metallembryot pressas med smidesutrustning, så att formen på legeringsembryot kan ändras för att få en bearbetningsteknik med vissa formspecifikationer och goda fysikaliska egenskaper.
Smidesteknik för bearbetning av stålventilstruktur: ventilkroppens kvalitet och egenskaper påverkar direkt livslängden för grindventilens drift och säkerhetsfaktor.
Därför bör den smidda ventilkroppen användas under förutsättningen av dålig arbetsmiljö eller höga säkerhetskrav för grindventilen.
För DN50 stoppventil, stoppventil, backventil, etc., de flesta hushåll använder den övergripande smide som bildas efter svetsning på båda sidor av flänsprocessen, det finns också tillverkare kopplade flänssmidning tillsammans.
Men för 2 tum över ventilkroppen med liten kaliber, på grund av bristen på smide som krävs av den supertunga flervägssmidesmaskinutrustningen, vill uppnå industrialisering av stora övergripande smidesdelar finns det en viss svårighet. Därför har många tillverkare från import av stora och medelstora ventilkropp gjutning, eller med några företag i andra länder för att utveckla tillämpningen av smidda ventilkroppsdelar.
Taichenson delade med sig av en ny teknologiapplikation för skjuvning av extrudering för ventilkroppar av stora och medelstora smidesstålventiler. Genom att dra fördel av dess fördelar med miljöskydd, energibesparing och arbetsbesparing, enligt experimentell forskning om ventilkroppsformningsteknik, erhölls teknologiindexet för skjuvning av extrudering för ventilkropp.
Hela processen med skjuvning - extrudering bör ta skjuvdeformation som huvudprocessen för metallplastbearbetning. Den grundläggande strukturella mekaniska egenskapen hos formningstekniken är att den applicerade kraften kan reduceras.
I sin tur minskar det avsevärt antalet ton maskin som behövs för hela formningsprocessen.
FIKON. l visar den grundläggande principen för sax-extrudering av gren- och gaffeldelar.
Den diagonala linjen på figuren visar skjuvningsdeformationszonen i skjuv-extruderingsprocessen.
Det ger inte bara en större skjuvdeformation runt den sneda linjen.
Resten av hela trichoderm producerar en relativt liten variation av varianter. Under påverkan av nålen.
Metallen i mitten av de två skjuvbanden rinner in i slipverktygets konkava hålighet på liknande sätt, och gaffeln produceras.
För avstängningsventilhuset med två gafflar som visas i figur 2.
Är att skära en extrudering som bildar den övre grengaffeln och sedan formar den nedre grengaffeln, kan 2-grengaffelformning också utföras i ett slagarrangemang av nålen. Innan ventilkroppen för att utföra den vetenskapliga forskningen av sciss-extrusion produktions- och driftsprocesstest, det första urvalet av t / 3 fot av krympningsdelen för att utföra den fysiska simuleringen av vetenskaplig forskning, få referensprocessindexet för sciss -extruderingsformning, för att formulera huvudparametrarna för produktions- och driftprocesstestet.
Ta bearbetningstekniken för DN100-avstängningsventilkroppen som ett exempel, enligt den vetenskapliga forskningen om produktionsprocesstest.
Processindexet för DNlOOmm avstängningsventilkropp med 20 stålskjuvningsextruderingsmaterial erhålls enligt följande: uppvärmningstemperaturen för hårembryoprovet är 1200 ℃, och uppvärmningstemperaturen för slipverktyget är 100 ~ 300 ″C.
Flytande grafitmedel med hög renhet väljs som smörjmedel.
Stansnålen är avsmalnande och hålnålens öppning är ~'108 mm. Proverna är blanka delar med flänsar. Den experimentella utrustningen är lO00t kopplingsskruvpress, och de viktigaste arbetsparametrarna visas i tabell l. Fysiska egenskaper i smide som t.ex.
Enligt de viktigaste arbetsparametrarna för stansmaskinen och principen om skjuvning - extruderingsprocess för provet, formuleras en uppsättning slipverktyg. Före experimentet beräknas den erforderliga kraftstorleken enligt simuleringstestresultaten, specifikationer för stålgjutgods och stålgjutgods mekaniska egenskaper.
Efter beräkning och beräkning kan 1O00t stansmaskinen uppfylla kraven för Qi. Smidesformningen av avskärningsventilkroppen med liten diameter realiseras i stor, liten och medelstor utrustning, vilket bevisar att skärnings- och extruderingsprocessen har egenskaperna för miljöskydd, energibesparing och arbetsbesparing.
Kan bilda den övergripande smidningen av stora och medelstora avstängningsventilkroppar i Kinas nuvarande utrustning.
Dessutom.
Smide och formning av tee pipe och andra stora och medelstora gaffeldelar kan studeras vetenskapligt med tekniken för klippning och klämning.
Smide kan delas in i: (1) sluten smide (fri smide).
Det kan delas in i fri smide, roterande smide, kall extrudering, extrudering, etc., legeringsembryot sätts in i smidesformen med en viss form för att tvinga fram deformationen och få det gjutna stålet. Beroende på deformationstemperaturen kan den delas in i kall smide (smidningstemperatur är normal temperatur), varm smide (smidningstemperatur är lägre än embryometallens omkristallisationstemperatur) och varm smide (smidningstemperaturen är högre än omkristalliseringstemperaturen) .
(2) öppen smide (fri smide).
Det finns två former av manuell smide och mekanisk smide. Legeringsembryot placeras mellan de två städblocken (järn) och slagkraften eller belastningen används för att orsaka deformation av legeringsembryot för att erhålla stålgjutningen.
Jämförelse av smidda och gjutna stålventiler: Gjutna stålventiler används för att gjuta stål i gjutdetaljer.
En typ av gjutlegering.
Stålgjutning delas in i tre kategorier: gjutet kolstål, smidet höglegerat stål och smidet specialstål.
Stålgjutning är en slags stålgjutning gjord med gjutmetod.
Stålgjutgods används främst för att tillverka delar som är komplicerade till utseendet, svåra att smida eller slipa och som kräver hög hållfasthet och plasticitet.
Nackdelen med stålgjutning är att jämfört med smidd stål är nackdelen med sandhål större, mekanismen är nära horisontell och tryckhållfastheten är inte lika bra som smidd stål. Därför används smidda stålventiler i allmänhet som den ledande rollen i de viktigaste delarna av rörledningen under högt tryck och kontinuerlig hög temperatur.
Smide, smide, smide stålventilteknik förbättringsplan: det är nödvändigt att använda ** expansionshuvudet, till slussventilen efter installation i säkerhetskanalen (säkerhetskanalens öppningsstorlekstolerans för rimlig kontroll) som positioneringsreferens, båda sidor av utbyggnaden samtidigt.
Smidda stålventilkroppens returkraft mer än högtrycksventilens returkraft, ventilhusets hål ordentligt lindad högtrycksslussventil, inget gap, kompakt struktur. Därför måste den axiella belastningen kontrolleras strikt.
När högtrycksslussventilen pressas till ventilkroppen, måste ventilkroppens hålighet ändras i den elastiska gränsen, för att säkerställa att efter att expansionskraften försvinner, ventilkroppens hålighet tillbaka elasticitet, fyll högtrycksventilens bakre elasticitet, så att de fastnar vid varandra, för att begränsa den mycket stora axialbelastningen.
För att undvika överdriven installation av markspänning, är styrkan hos smidda stålventil högtrycksventilens svansmaterial inte lätt till hög, god plasticitet och låg hållfasthet, och kontrollera installationsbelastningen.
Samtidigt, för att säkerställa att högtrycksslussventilens tryckfördelning efter mindre returkraft, bör det finnas tillräcklig förskjutning, så att högtrycksslussventilens ändsektions längd inte är mindre än två gånger dess tjocklek.
Välj "efter laddningspress" bearbetningsteknik, kan säkerställa kvaliteten, smide stålventil högtrycksventilproduktion och bearbetning är bekväm, förbättra den höga effektiviteten hos förpackningsmaskinen. Plasmabågsförbränningsmetoden för ytbeläggning av råmaterial av grindventilbearbetningsteknologi i munnen som matar plasmabeläggning, pulvret utsätts för tillräcklig uppvärmning, men inte för att minska pulvrets stänk, så att relativt hög smälthastighet kan erhållas.
Den största nackdelen med att mata pulver i munnen är att smält aluminiumlegering fastnar i munnen.
Smält aluminiumlegering vidhäftar munväggen eller inlopp och utlopp till ett visst totalt antal faller i lösningen poolen, vilket resulterar i smältande droppar, mer allvarligt när du blockerar munhålet.
För att undvika ovanstående situation bör volframstången och munstyckshålet ha en hög koaxialitet för att säkerställa att legeringspulvret skickas ut jämnt från munstycket. Dessutom bör det totala flödet av pulvergas vara lämpligt och inte orsaka cyklonrörelse.
(1) Plasmabågeförbränningsläge (1) Kombinerad plasmabåge: icke-migrerande båge används för att värma legeringspulver: migrerande båge kan inte bara värma legeringspulver, utan också smälta ytan på det ursprungliga materialet.
För ytbeläggning av självsmältande legeringspulver, på grund av den höga pulversmältpunkten, är effekten av icke-migrerande bågar inte uppenbar: vid ytbeläggning av fint pulver med relativt hög smältpunkt är effekten av icke-migrerande bågar uppenbar.
Ytsvetsningen av tunna och små delar antar oftast kombinerad plasmabåge.
(2) Överförbar plasmabåge: Eftersom icke-överförbar ljusbåge inte spelar en avgörande roll, används på många ställen endast överförbar ljusbåge för att utföra ytbeläggning, vilket kan spara en uppsättning strömförsörjning.
(3) Den kombinerade plasmabågen av serieel ljusbåge: den har fördelen att den positiva jonbågen som genereras mellan munstycket och den nedre delen inte är lätt att utöka blåskraften från cyklonen på den smälta poolen, vilket effektivt kan begränsa smältdjup.
Även om denna båguppvärmning är relativt spridd, kan den fortfarande bibehålla tillräcklig specificitet. Plasmabågen med denna metod används för att manipulera strömflödet av positiv jonbåge. Om strömflödet ökar, är munstycksablationen allvarligare, men utvecklingen av vattenkylningsvärmeavledning kan denna situation förbättras.
Plasmabågsmetoden används sällan i Kina.
(2) Metod för pulvertillförsel För närvarande används två typer av pulvertillförselmetoder: pulvertillförsel inuti munnen och pulvertillförsel utanför munnen. I munstycket som matar plasma yta, utsätts pulvret för tillräcklig uppvärmning, men också för att minska stänk av pulvret, kan uppnå relativt hög smälthastighet.
Den största nackdelen med att skicka pulver i munnen är att smält aluminiumlegering fastnar i munnen.
Smält aluminiumlegering vidhäftar munväggen eller inlopp och utlopp till ett visst totalt antal faller i lösningen poolen, vilket resulterar i smältande droppar, mer allvarligt när du blockerar munhålet.
För att undvika ovanstående situation bör volframstången och munstyckshålet ha en hög koaxialitet för att säkerställa att legeringspulvret skickas ut jämnt från munstycket. Dessutom bör det totala flödet av pulvergas vara lämpligt och inte orsaka cyklonrörelse. I munstyckets plasmayta skickas legeringspulvret inte in i plasmabågen utanför munstycket, vilket effektivt löser problemet med dropp och munstycksblockering. Smältdjupet under liknande standard är mindre än munmatningspulvret, detta beror på att när munmatningspulvret har pulvercyklonen i munstycket värmts upp avsevärt och blåst direkt till lösningspoolen, vilket resulterar i en större extra blåskraft och när munnen matar pulver reduceras den ytterligare blåskraften som orsakas av pulvergasen.
De största nackdelarna med att skicka pulver utanför munnen är stor pulverspridningsnivå och låg staplingshastighet av aluminiumlegering.
(3) Plasmabeläggningsånga och legeringspulver använder vanligtvis ren vätgasarbetsgas (även känd som positiv jongas, ljusbågsstabiliserande gas), pulvergas och skyddsgas.
Väteplasmabåge har låg ström, stabil antändning, liten volframelektrod och munstyckesablation.
Vissa utomeuropeiska applikationer är 70% väte och 30% helium som gas eller pulvergas, vilket gör att arbetsspänningen för plasmabågen stiger, och därmed har hög effekt och produktionseffektivitet.
Kväve fungerar också bra som skyddsgas, men det är sällsynt och dyrt.
Under förutsättningen att säkerställa tillräcklig specificitet och symmetri hos plasmabågen för att skicka ut legeringspulver, bör det totala flödet av arbetsgas och pulverleveransgas begränsas så långt som möjligt för att minska cyklonens blåskraft. Skyddsgasen behöver tillräckligt med totalt flöde för att vara effektiv. Eftersom legeringspulvret av plasmabågbeläggning för det mesta är självsmältande, kan ingen skyddsgas inte ha en betydande inverkan på beläggningens kvalitet, men munstycket är mycket lätt att spilla ut ur den smälta poolens metallsand smutsig.
Ju finare partikelstorleksfördelning av legeringspulver för ytbeläggning, desto lättare är det att smälta, men för fint pulver är svårt att nå pulver.
För tjockt pulver är inte lätt att smälta, men också lätt att flyga ut från ytområdet, så att pulvret försvinner.
Det lämpliga storleksintervallet är 0,06 till 0,112 mm (120 till 230 mesh/ft).
För att undvika att pulvret smälter i munstycket, vilket resulterar i igensättningsförhållanden, används i Kina även finpulver (40-120 mesh/ft) ytbeläggning.