Plasmabueforbrenningsmodusen for overflatebehandling av råmateriale for portventilbehandling

Plasmabueforbrenningsmodusen for overflatebehandling av råmateriale for portventilbehandling

Smiing, smiing, smiing stål ventil enkelt sagt er hovedsakelig brukt for smiing av rustfritt stål gate ventil, smiing stål refererer til valg av smiing metode og produsert av en rekke smiing og støping stål deler.
Den relative kvaliteten på smidde stålventiler i rustfritt stål er høy, tåler slagkrafteffekten, plastisitet, seighet og noen andre aspekter av de fysiske egenskapene er høyere enn rustfritt stålstøpegods, så når noen viktige maskindeler skal brukes i smidd stål , smidd stål brukes vanligvis til høytrykksrørledning.
Med en delikat mekanisme, egnet for høytrykksarbeidsegenskaper.
Smiing er en av de to komponentene i støping. Nøkkeldelene med høy belastning og kompleks arbeidskarakter i mekanisk utstyr er for det meste støpte ståldeler, som er enkle og kan være kaldvalsede sveiser, bortsett fra aluminiumsprofilplater.
Sveisehull og støpt løshet av metallkompositter kan elimineres ved smiing.
Nøyaktig utvalg av smisjekk for å forbedre produktkvaliteten, kostnadskontroll har et godt forhold.
De viktigste smimaterialene er karbonstål, rustfri stålplate og karbonstål.
Smiingsforhold refererer til forholdet mellom det totale tverrsnittsarealet av metallmaterialet før deformasjonen og formbruddområdet etter deformasjonen.
Den opprinnelige tilstanden til råvarene inkluderer støping, runde stenger, formminnelegeringer og metallpulver.
De fysiske egenskapene til stålstøpegods er generelt bedre enn de til samme råmateriale. Smiing gjøres ved å presse metallembryoet med smiutstyr, slik at formen på legeringsembryoet kan endres for å få en prosesseringsteknologi med visse formspesifikasjoner og gode fysiske egenskaper.
Behandlingsteknologi for smiing av stålventilstruktur: ventilhusets kvalitet og egenskaper påvirker direkte levetiden til portventildriften og sikkerhetsfaktoren.
Derfor bør det smidde ventilhuset brukes under forutsetningen om dårlig arbeidsmiljø eller høye sikkerhetskrav til portventilen.
For DN50 stoppventil, stoppventil, tilbakeslagsventil, etc., mesteparten av husholdningsbruken den samlede smiing som dannes etter sveising på begge sider av flensprosessen, er det også produsenter som er koblet flenssmiing sammen.
Men for 2 tommer over ventilhuset med liten kaliber, på grunn av mangelen på smiing som kreves av det supertunge flerveis smimaskinutstyret, er det en viss vanskelighet å oppnå industrialisering av store smideler. Derfor har mange produsenter fra import av store og mellomstore ventilhus støping, eller med noen selskaper i andre land for å utvikle bruken av smidde ventilkroppsdeler.
Taichenson delte en ny teknologiapplikasjon for skjærende ekstrudering for ventilhus av store og mellomstore smidd stålventiler. Ved å dra nytte av fordelene med miljøvern, energisparing og arbeidsbesparelse, i henhold til eksperimentell forskning på ventilkroppsformingsteknologi, ble teknologiindeksen for skjærekstrudering for ventilkropp oppnådd.
Hele prosessen med skjær - ekstrudering bør ta skjærdeformasjon som hovedprosessen for metallplastbehandling. Den grunnleggende strukturelle mekaniske egenskapen til formingsteknologien er at den påførte kraften kan reduseres.
I sin tur reduserer det antallet tonn med maskin som trengs for hele formingsprosessen.
FIG. l viser det grunnleggende prinsippet for saksekstrudering av gren- og gaffeldeler.
Den diagonale linjen på figuren viser skjærdeformasjonssonen i skjær-ekstruderingsformingsprosessen.
Ikke bare gir det en større skjærdeformasjon rundt den skrå linjen.
Resten av hele trichoderm produserer et relativt lite utvalg av varianter. Under påvirkning av nålen.
Metallet i den midtre delen av de to skjærebåndene strømmer inn i det konkave hulrommet til slipeverktøyet på lignende måte, og gaffelen produseres.
For avskjæringsventilhuset med to gafler vist i figur 2.
Er å kutte en ekstrudering som danner den øvre grengaffelen og deretter danner den nedre grengaffelen, kan 2 grengaffelforming også utføres i et slag arrangement av nålen. Før ventilkroppen for å utføre den vitenskapelige forskningen av sciss-ekstrudering produksjon og driftsprosess test, det første utvalget av t / 3 fot av krympedelen for å utføre den fysiske simuleringen vitenskapelig forskning, få referanseprosessindeksen til saksen -ekstruderingsforming, for å formulere hovedparametrene for produksjons- og driftsprosesstesten.
Ta prosesseringsteknologien til DN100 avskjæringsventilkroppen som et eksempel, i henhold til vitenskapelig forskning av produksjonsoperasjonsprosesstest.
Prosessindeksen til DNlOOmm avskjæringsventilhus med 20 stålskjærekstruderingsmateriale oppnås som følger: oppvarmingstemperaturen til hårembryoprøven er 1200 ℃, og oppvarmingstemperaturen til slipeverktøyet er 100 ~ 300 ″C.
Flytende grafittmiddel med høy renhet er valgt som smøremiddel.
Punchenålen er avsmalnet, og hullnålens åpning er ~'108 mm. Prøvene er blanke deler med flenser. Eksperimentutstyret er lO00t clutchskruepress, og de viktigste arbeidsparametrene er vist i tabell l. Fysiske egenskaper i smiing som f.eks.
I henhold til de viktigste arbeidsparametrene til stansemaskinen og prinsippet om skjær-ekstruderingsprosessen for prøven, er et sett med slipeverktøy formulert. Før forsøket beregnes den nødvendige kraftstørrelsen i henhold til simuleringstestresultatene, spesifikasjonene til stålstøpegods og de mekaniske egenskapene til stålstøpegods.
Etter beregning og beregning kan 1O00t stansemaskinen oppfylle kravene til Qi. Smiing av avskjæringsventilkropp med liten diameter er realisert i stort, lite og mellomstort utstyr, noe som beviser at skjære- og ekstruderingsformingsprosessen har egenskapene til miljøvern, energisparing og arbeidsbesparelse.
Stand til å danne den samlede smiing av store og mellomstore avskjæringsventiler i Kinas nåværende utstyr.
I tillegg.
Smiing og forming av tee-rør og andre store og mellomstore gaffeldeler kan studeres vitenskapelig ved hjelp av teknologien for skjæring og klemme.
Smiing kan deles inn i: (1) lukket smiing (fri smiing).
Det kan deles inn i fri smiing, roterende smiing, kald ekstrudering, ekstrudering, etc., legeringsembryoet settes inn i smiingsformen med en viss form for å tvinge deformasjonen og få det støpte stålet. I henhold til deformasjonstemperaturen kan den deles inn i kald smiing (smiingstemperatur er normal temperatur), varm smiing (smiingstemperatur er lavere enn omkrystalliseringstemperaturen til embryometallet) og varm smiing (smiingstemperaturen er høyere enn rekrystalliseringstemperaturen) .
(2) open forging (free forging).
Det er to former for manuell smiing og mekanisk smiing. Legeringsembryoet plasseres mellom de to amboltblokkene (jern) og slagkraften eller belastningen brukes til å forårsake deformasjon av legeringsembryoet for å oppnå stålstøpingen.
Sammenligning av smidde og støpte stålventiler: Støpestålventiler brukes til å støpe stål i støpedeler.
En type støpelegering.
Stålstøping er delt inn i tre kategorier: støpt karbonstål, smidd høylegert stål og smidd spesialstål.
Stålstøping er en slags stålstøping laget av støpemetoden.
Stålstøpegods brukes hovedsakelig til å produsere deler som er kompliserte i utseende, vanskelige å smi eller slipe og krever høy styrke og plastisitet.
Ulempen med stålstøping er at sammenlignet med smidd stål, er ulempen med sandhull større, og mekanismen er tett horisontal, og trykkstyrken er ikke så god som smidd stål. Derfor brukes smidde stålventiler generelt som den ledende rollen i nøkkeldelene av rørledningen under høyt trykk og kontinuerlig høy temperatur.
Forbedringsplan for smiing, smiing, smiing av stålventilteknologi: det er nødvendig å bruke ** ekspansjonshodet, til portventilen etter installasjon i sikkerhetskanalen (sikkerhetskanalens åpningsstørrelsestoleranse for rimelig kontroll) som posisjoneringsreferanse, begge sider av utvidelsen samtidig.
Smidde stålventilhus tilbakeslagskraft mer enn høytrykks gateventil tilbakeslagskraft, ventilhushull fast pakket høytrykks gateventil, ingen gap, kompakt struktur. Derfor må den aksiale belastningen kontrolleres strengt.
Når høytrykksventilen presses til ventilhuset, må ventilhusets hulrom endres i den elastiske grensen, for å sikre at etter at ekspansjonskraften forsvinner, ventilhusets hulrom tilbake elastisitet, fyll høytrykksventilens tilbake elastisitet, slik at de fester seg til hverandre, for å begrense den meget store aksiallasten.
For å unngå overdreven installasjon av bakken stress, er styrken til smidde stålventil høytrykks gate ventil hale materiale ikke lett til høy, god plastisitet og lav styrke, og kontrollere installasjonsbelastningen.
Samtidig, for å sikre at høytrykksventilens trykkfordeling etter mindre tilbakeslagskraft, bør det være tilstrekkelig forskyvning, slik at høytrykksventilens haleseksjonslengde ikke er mindre enn to ganger tykkelsen.
Velg "etter lasting press" prosesseringsteknologi, kan sikre kvaliteten, smiing av stålventil høytrykks portventil produksjon og prosessering er praktisk, forbedre den høye effektiviteten til pakkemaskinen. Plasmabueforbrenningsmetoden for overflatebehandling av råmateriale av portventilbehandlingsteknologi i munnen som mater plasmaoverflate, pulveret blir utsatt for tilstrekkelig oppvarming, men ikke for å redusere sprut av pulveret, slik at relativt høy smeltehastighet kan oppnås.
Den største ulempen med å mate pulver i munnen er at smeltet aluminiumslegering fester seg til munnen.
Smeltet aluminiumslegering fester seg til munnveggen eller innløpet og utløpet til et visst totalt antall fall i løsningsbassenget, noe som resulterer i smeltende dråper, mer alvorlig når man blokkerer munnhullet.
For å unngå situasjonen ovenfor, bør wolframstangen og dysehullet ha høy koaksialitet for å sikre at legeringspulveret sendes jevnt ut fra dysen. I tillegg bør den totale strømmen av pulvergass være passende, og ikke forårsake syklonbevegelse.
(1) Plasmabueforbrenningsmodus (1) Kombinert plasmabue: ikke-migrerende lysbue brukes til oppvarming av legeringspulver: migrerende lysbue kan ikke bare varme legeringspulver, men også smelte overflaten til det originale materialet.
For selvsmeltende legeringspulveroverflate, på grunn av det høye pulveraktige smeltepunktet, er effekten av ikke-migrerende buer ikke åpenbar: når du overflater fint pulver med relativt høyt smeltepunkt, er effekten av ikke-migrerende buer åpenbar.
Overflatesveisingen av tynne og små deler bruker for det meste kombinert plasmabue.
(2) Overførbar plasmabue: Siden ikke-overførbar lysbue ikke spiller en viktig rolle, brukes mange steder kun overførbar lysbue for å utføre overflatebehandling, noe som kan spare et sett med byttestrømforsyning.
(3) Den kombinerte plasmabuen av serie elektrisk lysbue: den har fordelen at den positive ionebuen som genereres mellom dysen og den nedre delen ikke er lett å utvide blåsekraften til syklonen på det smeltede bassenget, noe som effektivt kan begrense smeltedybde.
Selv om denne lysbueoppvarmingen er relativt spredt, kan den fortsatt opprettholde tilstrekkelig spesifisitet. Plasmabuen med denne metoden brukes til å manipulere strømstrømmen av positiv ionebue. Hvis strømstrømmen øker, er dyseablasjonen mer alvorlig, men utviklingen av vannkjølende varmeavledning, kan denne situasjonen forbedres.
Plasmabuemetoden brukes sjelden i Kina.
(2) Tilførselsmetode for pulver For tiden brukes to typer pulverleveringsmetoder: pulverlevering inne i munnen og pulverlevering utenfor munnen. I dysen som mater plasma overflaten, er pulveret utsatt for tilstrekkelig oppvarming, men også for å redusere sprut av pulveret, kan oppnå relativt høy smeltehastighet.
Den største ulempen med å sende pulver i munnen er at smeltet aluminiumslegering fester seg til munnen.
Smeltet aluminiumslegering fester seg til munnveggen eller innløpet og utløpet til et visst totalt antall fall i løsningsbassenget, noe som resulterer i smeltende dråper, mer alvorlig når man blokkerer munnhullet.
For å unngå situasjonen ovenfor, bør wolframstangen og dysehullet ha høy koaksialitet for å sikre at legeringspulveret sendes jevnt ut fra dysen. I tillegg bør den totale strømmen av pulvergass være passende, og ikke forårsake syklonbevegelse. I dyseplasmaoverflaten sendes ikke legeringspulveret inn i plasmabuen utenfor dysen, noe som effektivt løser problemet med drypp og dyseblokkering. Smeltedybden under tilsvarende standard er mindre enn munntilførselspulveret, dette er fordi når munntilførselspulveret, pulversyklonen i munnstykket har blitt betydelig oppvarmet, og blåst direkte til løsningsbassenget, noe som resulterer i en større ekstra blåsekraft : og når munnen mater pulver, reduseres den ekstra blåsekraften forårsaket av pulvergassen.
De største ulempene med å sende pulver utenfor munnen er stort pulverdispersjonsnivå og lav stablingshastighet av aluminiumslegering.
(3) Plasmaoverflatedamp og legeringspulver bruker vanligvis ren hydrogenarbeidsgass (også kjent som positiv iongass, lysbuestabiliserende gass), pulvergass og beskyttelsesgass.
Hydrogenplasmabuen har lav strøm, stabil tenning, liten wolframelektrode og dyseablasjon.
Noen utenlandske applikasjoner er 70 % hydrogen og 30 % helium som gass eller pulvergass, noe som får arbeidsspenningen til plasmabuen til å stige, og dermed har høy kraft og produksjonseffektivitet.
Nitrogen fungerer også godt som en beskyttende gass, men det er sjeldent og dyrt.
Under forutsetningen om å sikre tilstrekkelig spesifisitet og symmetri av plasmabue for å sende ut legeringspulver, bør den totale strømmen av arbeidsgass og pulverleveransegass begrenses så langt som mulig, for å redusere syklonblåsekraften. Beskyttelsesgassen trenger tilstrekkelig totalstrøm for å være effektiv. Fordi legeringspulveret av plasmabueoverflate for det meste er selvsmeltbart, kan ingen beskyttende gass ikke ha en betydelig innvirkning på kvaliteten på overflaten, men munnstykket er veldig lett å søles ut av den smeltede metallsanden i bassenget.
Jo finere partikkelstørrelsesfordeling av legeringspulver for overflatebehandling, jo lettere er det å smelte, men for fint pulver er vanskelig å nå pulver.
For tykt pulver er ikke lett å smelte, men også lett å fly ut av overflaten, slik at pulveret tapes.
Det passende størrelsesområdet er 0,06 til 0,112 mm (120 til 230 mesh/ft).
For å unngå at pulveret smelter i munnstykket og resulterer i tetteforhold, brukes i Kina også finpulver (40-120 mesh/ft) overflate.