คำแนะนำในการติดตั้งวาล์วนิรภัยและการวิเคราะห์ข้อควรระวัง การศึกษาอัตราส่วนแรงดันวิกฤติของวาล์วนิรภัย – วาล์ว Lecco

คำแนะนำในการติดตั้งวาล์วนิรภัยและการวิเคราะห์ข้อควรระวัง การศึกษาอัตราส่วนแรงดันวิกฤติของวาล์วนิรภัย – วาล์ว Lecco

คำแนะนำในการติดตั้งวาล์วนิรภัย
ในการออกแบบโรงงานปิโตรเคมี เนื่องจากระดับความดันปานกลางและสูงของอุปกรณ์และท่อที่เกี่ยวข้องเพิ่มขึ้น การใช้วาล์วนิรภัยจึงเพิ่มขึ้นตามไปด้วย ดังนั้นวาล์วนิรภัยที่ถูกต้องและเหมาะสมจึงมีความสำคัญอย่างยิ่ง
1. ควรติดตั้งวาล์วนิรภัยบนอุปกรณ์หรือท่อในแนวตั้งและใกล้กับอุปกรณ์หรือท่อที่ได้รับการป้องกันมากที่สุด อย่างไรก็ตามวาล์วนิรภัยของท่อของเหลว เครื่องแลกเปลี่ยนความร้อน หรือภาชนะ เมื่อปิดวาล์วความดันอาจเพิ่มขึ้นเนื่องจากการขยายตัวทางความร้อนสามารถติดตั้งในแนวนอนได้
2 โดยทั่วไปควรติดตั้งวาล์วนิรภัยในตำแหน่งที่ง่ายต่อการซ่อมแซมและปรับแต่ง และควรมีพื้นที่ทำงานเพียงพอโดยรอบ เช่น: วาล์วนิรภัยตู้คอนเทนเนอร์แนวตั้ง DN80 ด้านล่างสามารถติดตั้งที่ด้านนอกของแพลตฟอร์ม DN100 ได้รับการติดตั้งไว้ด้านนอกแท่นใกล้กับแท่น โดยสามารถใช้แท่นเพื่อซ่อมแซมและยกเครื่องวาล์วได้ และไม่ควรติดตั้งตรงปลายตันของท่อแนวนอนยาวเพื่อหลีกเลี่ยงการสะสมของของแข็งหรือของเหลว
3. วาล์วนิรภัยที่ติดตั้งบนท่อควรอยู่ในตำแหน่งที่มีแรงดันค่อนข้างคงที่และมีระยะห่างจากแหล่งกำเนิดความผันผวน
4. วาล์วนิรภัยในบรรยากาศ สำหรับปากท่อปล่อยตัวกลางที่ไม่เป็นอันตรายทั่วไป (เช่น อากาศ ฯลฯ) จะสูงกว่าช่องระบายซึ่งเป็นศูนย์กลางของรัศมี 715 เมตรของแพลตฟอร์มปฏิบัติการ อุปกรณ์ หรือพื้นดินที่สูงกว่า 2.5 เมตร สำหรับสื่อที่มีฤทธิ์กัดกร่อน ไวไฟ หรือเป็นพิษ ช่องระบายควรอยู่สูงกว่าแท่นปฏิบัติการ อุปกรณ์ หรือพื้นดินมากกว่า 3 เมตร ภายในรัศมี 15 เมตร
5, เต้าเสียบวาล์วนิรภัยเชื่อมต่อกับท่อระบายความดัน, to be ใส่ลงในท่อจากด้านบนลงถึง 45 มุม, เพื่อไม่ให้เทคอนเดนเสทลงในท่อสาขา, และลดความดันด้านหลังความปลอดภัย วาล์ว. เมื่อแรงดันคงที่ของวาล์วนิรภัยมากกว่า 710MPa ต้องใช้เม็ดมีด 45
6. ไม่ควรมีของเหลวรูปถุงอยู่ในท่อระบายของระบบระบายแรงดันแก๊สเปียก และความสูงในการติดตั้งของวาล์วนิรภัยควรสูงกว่าความสูงของระบบระบายแรงดัน หากทางออกของวาล์วระบายอยู่ต่ำกว่าท่อหลักระบายแรงดัน หรือจำเป็นต้องยกท่อระบายขึ้นเพื่อเข้าถึงท่อหลัก ควรตั้งถังเก็บของเหลวและเกจวัดระดับหรือวาล์วระบายของเหลวแบบแมนนวลไว้ที่ระดับต่ำและง่ายดาย สถานที่ที่เข้าถึงได้และปล่อยออกสู่ระบบปิดเป็นประจำเพื่อหลีกเลี่ยงการสะสมของของเหลวในส่วนท่อรูปถุง นอกจากนี้ในพื้นที่เย็น ส่วนท่อถุงยังต้องการความร้อนจากไอน้ำเพื่อป้องกันการแข็งตัว ท่อติดตามไอน้ำยังสามารถระเหยคอนเดนเสทในท่อถุงเพื่อหลีกเลี่ยงการสะสมของของเหลว แต่ถึงแม้จะใช้ท่อติดตามความร้อน แต่วาล์วระบายน้ำแบบแมนนวลก็ยังจำเป็นอยู่
7 การออกแบบท่อระบายวาล์วนิรภัยควรพิจารณาความดันย้อนกลับไม่เกินค่าหนึ่งของแรงดันคงที่ของวาล์วนิรภัย สำหรับวาล์วนิรภัยแบบสปริง แรงดันต้านแบบทั่วไปไม่ควรเกิน 10% ของแรงดันที่กำหนดของวาล์ว ชนิดสูบลม (แบบสมดุล) แรงดันต้านด้านหลังไม่ควรเกิน 30% ของแรงดันของวาล์วนิรภัย สำหรับนักบิน ประเภทวาล์วนิรภัย แรงดันย้อนกลับไม่เกิน 60% ของแรงดันคงที่ของวาล์วนิรภัย ค่าเฉพาะควรอ้างอิงถึงตัวอย่างของผู้ผลิตและกำหนดโดยการคำนวณตามกระบวนการ
8 เนื่องจากก๊าซหรือไอน้ำถูกปล่อยออกสู่บรรยากาศโดยทางออกของวาล์วนิรภัย แรงตรงกันข้ามจะถูกสร้างขึ้นบนเส้นกึ่งกลางของท่อทางออก ซึ่งเรียกว่าแรงปฏิกิริยาของวาล์วนิรภัย ควรพิจารณาอิทธิพลของแรงนี้ในการออกแบบแนวทางออกของวาล์วระบาย เช่น: ท่อทางออกของวาล์วนิรภัยควรมีส่วนรองรับแบบตายตัว เมื่อส่วนท่อทางเข้าของวาล์วระบายยาว ควรเสริมผนังภาชนะรับความดัน
ข้อควรระวังในการใช้งานวาล์วนิรภัย
1. แผนกที่ใช้วาล์วนิรภัยควรนำเสนอข้อกำหนดการปฏิบัติงานด้านความปลอดภัยต่อไปนี้อย่างชัดเจนสำหรับวาล์วนิรภัยในกระบวนการและกฎหลังการทำงาน:
1. ตัวบ่งชี้กระบวนการทำงาน (รวมถึงแรงดันใช้งาน อุณหภูมิในการทำงาน หรืออุณหภูมิการทำงานต่ำ แรงดันการตั้งค่า)
2. ข้อควรระวังวาล์วนิรภัยและวิธีการใช้งาน (สำหรับวาล์วนิรภัยพร้อมประแจ)
3. รายการที่ควรตรวจสอบในการทำงานของวาล์วนิรภัย ปรากฏการณ์ผิดปกติที่อาจเกิดขึ้นและมาตรการป้องกัน ตลอดจนขั้นตอนการกำจัดและการรายงานในกรณีฉุกเฉิน
2. ควรทำการตรวจสอบเป็นประจำระหว่างการทำงานของวาล์วนิรภัย ระยะเวลาการตรวจสอบถูกกำหนดโดยผู้ใช้แต่ละรายตามสถานการณ์เฉพาะ และความยาวไม่ควรเกินเดือนละครั้ง ควรตรวจสอบรายการต่อไปนี้เป็นพิเศษ:
1. ไม่ว่าแผ่นป้ายจะเสร็จสมบูรณ์หรือไม่
2. ซีลวาล์วนิรภัยไม่เสียหาย
3. ไม่ว่าวาล์วตัดที่ใช้กับวาล์วนิรภัยจะเปิดเต็มที่และซีลยังอยู่ในสภาพสมบูรณ์หรือไม่
4. ตรวจสอบว่ามีข้อยกเว้นใดๆ เกิดขึ้นระหว่างการทำงานหรือไม่
5. ไม่ว่าจะสามารถถอดออกได้อย่างยืดหยุ่นหรือไม่เมื่อแรงดันการตั้งค่าเกินในการทำงาน
สาม วาล์วนิรภัยในกระบวนการใช้งาน เมื่อเกิดปัญหาต่อไปนี้ ผู้ปฏิบัติงานควรรายงานไปยังแผนกที่เกี่ยวข้องทันเวลาตามขั้นตอนที่กำหนด:
1. แรงดันเกินไม่ถอดออก
2. อย่ากลับไปสู่ที่นั่งหลังจากขึ้นเครื่องแล้ว
3. เกิดการรั่วไหล
4. ก่อนที่วาล์วนิรภัยจะตัดวาล์วและซีลวาล์วนิรภัยหลุดออก
ประการที่สี่ ภาชนะรับความดันในกระบวนการทำงาน วาล์วนิรภัยก่อนวาล์วตัดควรอยู่ในตำแหน่งเปิดเต็มที่และปิดผนึก ห้ามมิให้แจ็ควาล์วนิรภัยตาย ยกเลิก หรือปิดวาล์วตัดโดยเด็ดขาด การเปลี่ยนแปลงการทำงานของวาล์วนิรภัยต้องได้รับอนุมัติจากหัวหน้างาน
ห้า วาล์วนิรภัยที่มีงานแรงดัน ห้ามดำเนินการซ่อมแซมและยึดโดยเด็ดขาด จำเป็นต้องดำเนินการซ่อมแซมและงานอื่น ๆ หน่วยผู้ใช้ควรกำหนดข้อกำหนดการดำเนินงานที่มีประสิทธิภาพและมาตรการป้องกัน และบุคคลด้านเทคนิคที่รับผิดชอบข้อตกลง ในการดำเนินงานจริงของประตูจะต้องส่งคนไปดูแลไซต์
หก ห้ามมิให้ผู้ปฏิบัติงานเปิดและถอดซีลตะกั่วหรือปรับสกรูตั้งวาล์วนิรภัย
7. ควรเก็บรักษาและบำรุงรักษาวาล์วนิรภัยสำรองอย่างเหมาะสม
การศึกษาอัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัย – การศึกษาอัตราส่วนความดันวิกฤตของวาล์วนิรภัย – Lyco Valve บทคัดย่อ: มีการนำเสนอสูตรสำหรับการคำนวณอัตราส่วนความดันวิกฤตของวาล์วนิรภัย
ผลการทดสอบแสดงให้เห็นว่าอัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัยส่วนใหญ่ได้รับผลกระทบจากอัตราส่วนความดันวิกฤติของหัวฉีดและค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของแผ่นดิสก์ และเนื่องจากค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของแผ่นดิสก์มีขนาดใหญ่เกินไป วาล์วนิรภัยโดยทั่วไปจึงอยู่ในค่าต่ำกว่าวิกฤต สถานะการไหล
Gb50-89 "ภาชนะรับแรงดันเหล็ก" ตามสถานะการไหลของวาล์วนิรภัยจะแตกต่างกัน หยิบยกสูตรการคำนวณการกระจัดสองประเภท ดังนั้น เพื่อตัดสินว่าวาล์วนิรภัยอยู่ในสถานะการไหลวิกฤตหรือสถานะการไหลต่ำกว่าวิกฤตหรือไม่ สถานที่ตั้งของการเลือกสูตรการคำนวณการกระจัดที่ถูกต้อง
ในปัจจุบัน มีสองมุมมองเกี่ยวกับค่าของอัตราส่วนแรงดันวิกฤตของวาล์วนิรภัย: 1 ถือว่าอัตราส่วนแรงดันวิกฤตของวาล์วนิรภัยเท่ากับอัตราส่วนแรงดันวิกฤติของหัวฉีดในข้อกำหนดของประเทศต่างๆ และค่าของมันคือ 0.528 [1,2]
2 ผู้เชี่ยวชาญและนักวิจัยหลายคนเชื่อว่าอัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัยน้อยกว่าอัตราส่วนความดันวิกฤตของหัวฉีด และค่าประมาณ 0.2 ~ 0.3 [3] จนถึงขณะนี้ยังไม่มีวิธีการคำนวณทางทฤษฎีที่เข้มงวดและแม่นยำของวาล์ววิกฤต ยอมรับอัตราส่วนแรงดันของวาล์วนิรภัยแล้ว
ดังนั้นการกำหนดอัตราส่วนแรงดันวิกฤตของวาล์วนิรภัยและการตัดสินสถานะการไหลที่ปลอดภัยอย่างถูกต้องยังคงเป็นปัญหาเร่งด่วนที่ต้องแก้ไขในทางวิศวกรรม ซึ่งยังไม่มีรายงานในวรรณกรรมจนถึงตอนนี้
ผ่านการวิเคราะห์ทางทฤษฎีและการศึกษาเชิงทดลอง ผู้เขียนกล่าวถึงสถานะการไหลของวาล์วนิรภัย และเสนอสูตรการคำนวณทางทฤษฎีของอัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัย
1 อัตราส่วนแรงดันวิกฤตของวาล์วนิรภัย อัตราส่วนแรงดันวิกฤต RCR หมายถึงอัตราส่วนของแรงดันขาเข้าและทางออก เมื่อความเร็วลมไหลถึงความเร็วท้องถิ่นของเสียงที่ส่วนช่องไหลขนาดเล็ก
อัตราส่วนความดันวิกฤตของหัวฉีดสามารถคำนวณได้จากสูตรทางทฤษฎี
เมื่ออัตราส่วนแรงดันขาเข้าของหัวฉีดต่ำกว่าหรือเท่ากับอัตราส่วนแรงดันวิกฤตของหัวฉีด การรบกวนของอัตราส่วนแรงดันขาเข้าของหัวฉีดจะต้องไม่เกินระนาบโซนิค เนื่องจากการไหลของเสียงในส่วนทางออก ดังนั้นการรบกวนจึงไม่ส่งผลกระทบต่อการไหล ในหัวฉีด
ความดันการไหลของอากาศในส่วนทางออกยังคงไม่เปลี่ยนแปลงที่ P2 / P1 = Cr, การไหลของอากาศในส่วนทางออกยังคงเป็นการไหลของเสียง และการกระจัดสัมพัทธ์ยังคงไม่เปลี่ยนแปลง กล่าวคือ W/Wmax=1 ขณะนี้ หัวฉีดอยู่ในสถานะการไหลวิกฤตหรือวิกฤตยิ่งยวด [4]
นอกจากหัวฉีดแล้ว การทดสอบยังจำเป็นต้องกำหนดอัตราส่วนแรงดันวิกฤตของโครงสร้างอื่นๆ ด้วย และอัตราส่วนแรงดันวิกฤตที่กำหนดโดยการทดสอบเรียกว่าอัตราส่วนแรงดันวิกฤตอันดับสองสำหรับความแตกต่าง
เนื่องจากความซับซ้อนของโครงสร้างวาล์วนิรภัย จึงเป็นการยากที่จะกำหนดความเร็วการไหลที่พื้นที่หน้าตัดของวาล์วนิรภัยที่มีการไหลขนาดเล็ก ดังนั้นจึงเป็นไปไม่ได้ที่จะกำหนดอัตราส่วนความดันวิกฤตของวาล์วนิรภัยได้อย่างแม่นยำว่า พื้นที่ปิดช่องทางไหลขนาดเล็กถึงความเร็วของเสียง
ปัจจุบันวิธีการตรวจสอบว่าวาล์วนิรภัยถึงสถานะการไหลวิกฤติหรือไม่คือการวัดค่าสัมประสิทธิ์การเคลื่อนที่ของวาล์วนิรภัย เชื่อกันว่าวาล์วนิรภัยจะเข้าสู่สถานะการไหลวิกฤตตราบใดที่ค่าสัมประสิทธิ์การเคลื่อนที่ไม่เปลี่ยนแปลงตามอัตราส่วนความดัน [3]
ผลที่วัดได้แสดงให้เห็นว่าการกระจัดของวาล์วนิรภัยจะเปลี่ยนแปลงไปตามการเปลี่ยนแปลงของอัตราส่วนความดันเสมอ แต่เมื่ออัตราส่วนความดันของวาล์วนิรภัยต่ำกว่า 0.2 ~ 0.3 ความแปรผันของการกระจัดของวาล์วนิรภัยด้วยอัตราส่วนความดัน มีขนาดเล็กและผู้คนคิดว่าการเปลี่ยนแปลงเล็กน้อยนี้เกิดจากข้อผิดพลาดในการวัด ดังนั้นจึงตัดสินว่าอัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัยที่เปิดจนสุดอยู่ที่ประมาณ 0.2 ~ 0.3
พื้นฐานทางทฤษฎีของวิธีทดสอบนี้ในการกำหนดอัตราส่วนความดันวิกฤตของวาล์วระบายคือ ค่ารบกวนของอัตราส่วนความดันจะต้องไม่เกินระนาบโซนิคในสถานะการไหลวิกฤตและวิกฤตยิ่งยวด เพื่อให้อัตราการระบายสัมพัทธ์ของหัวฉีดยังคงไม่เปลี่ยนแปลง
อย่างไรก็ตาม ในสถานะของการไหลวิกฤตหรือเหนือวิกฤต การไหลที่ส่วนทางออกของหัวฉีดจะเป็นการไหลแบบโซนิค ส่งผลให้เกิดการกระจัดสัมพัทธ์
เมื่อความดันขาเข้า P1 ของวาล์วนิรภัยเพิ่มขึ้น ความดันความต้านทานของแผ่นดิสก์ P ลดลงจะเพิ่มขึ้น และความดันทางออก P2 ของหัวฉีดในวาล์วก็เพิ่มขึ้นเช่นกัน ส่งผลให้ P2 และ P1 อาจเพิ่มขึ้นทีละขั้น ส่งผลให้อัตราส่วนความดันของหัวฉีดในวาล์ว r= P2 / P1 ค่อยๆ เป็นค่าคงที่
ดังที่เห็นได้จากสูตรการคำนวณการกระจัดของหัวฉีด การกระจัดของหัวฉีดจะค่อยๆ กลายเป็นค่าคงที่ และการกระจัดของวาล์วนิรภัยจะเปลี่ยนไปเล็กน้อยหรือไม่เปลี่ยนแปลงตามอัตราส่วนความดัน
อย่างไรก็ตาม นี่ไม่ได้หมายความว่าความเร็วการไหลที่ส่วนช่องทางไหลขนาดเล็กของวาล์วนิรภัยจะถึงความเร็วเสียงในพื้นที่ แน่นอนว่าอัตราส่วนความดันในขณะนี้ไม่จำเป็นต้องเป็นอัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัยที่เปิดจนสุด
ยิ่งไปกว่านั้น เมื่อความสูงในการเปิดของจานเบรกมีขนาดเล็ก ค่าสัมประสิทธิ์การเคลื่อนที่ของวาล์วนิรภัยจะไม่เปลี่ยนแปลงตามอัตราส่วนความดัน แม้ว่าอัตราส่วนความดันจะสูงถึง 0.67 ก็ตาม แน่นอนว่าอัตราส่วนความดันนี้ไม่สามารถถือเป็นอัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัยได้ ในทางทฤษฎีแล้ว อัตราส่วนความดันวิกฤตของวาล์วนิรภัยต้องไม่ใหญ่กว่าอัตราส่วนความดันวิกฤตของหัวฉีด
แผนภาพโครงสร้างวาล์วนิรภัยรูปที่ 1 และแบบจำลองการคำนวณทางทฤษฎีตามรูปที่ 1 b แสดงให้เห็นว่าวาล์วระบายและหัวฉีดเทียบเท่าในอุดมคตินั้นสะท้อนให้เห็นในความแตกต่างระหว่างความต้านทานของแผ่นดิสก์ แรงดันตก p เนื่องจากข้อกำหนดต่างๆ ของวิธีการคำนวณการกระจัดแบบดั้งเดิมใช้ค่าที่เทียบเท่าในอุดมคติ การคำนวณแบบจำลองหัวฉีด และละเว้นผลกระทบของแรงดันตกของความต้านทานของดิสก์ ซึ่งจะทำให้วาล์วระบายและหัวฉีดสับสนได้ง่าย ซึ่งอาจทำให้ผู้คนเชื่อว่าอัตราส่วนความดันวิกฤตของวาล์วระบายนั้นเหมือนกับของหัวฉีด 0.528, เมื่อในความเป็นจริง วาล์วระบายและหัวฉีดมีความแตกต่างกันอย่างชัดเจน
ความแตกต่างหลักระหว่างวาล์วนิรภัยและหัวฉีดที่เทียบเท่ากันในอุดมคตินั้นสะท้อนให้เห็นในแรงดันตกคร่อมของความต้านทานดิสก์ ในขณะที่แบบจำลองการคำนวณแบบดั้งเดิมไม่ได้พิจารณาบทบาทของแรงดันต้านทานดรอป P ของดิสก์ ซึ่งไม่สมเหตุสมผล
ความเร็วทางทฤษฎีของหัวฉีดที่แสดงโดยพารามิเตอร์คงที่คือ [5] : 3) โดยที่ K คือดัชนีอะเดียแบติก A1A2 ไม่ใช่ทางเข้าและทางออกของหัวฉีดวาล์วของส่วนช่องการไหล ค่าคงที่ของก๊าซ R0; T1 คืออุณหภูมิขาเข้า R คืออัตราส่วนความดันที่ทางเข้าของหัวฉีดในวาล์ว และ r=2/ P1 ตอนนี้แบ่งทั้งสองด้านของสมการ (1) ด้วย P1 และสมการทดแทน (2) และ (3) ลงในสูตรอย่างง่าย และสามารถรับความสัมพันธ์ระหว่างอัตราส่วนความดันของวาล์วนิรภัยและอัตราส่วนความดันของหัวฉีดในวาล์วได้ ดังต่อไปนี้: ในสูตร (4) อัตราส่วนความดันของวาล์วนิรภัย B, RBB /1 เนื่องจากส่วนทางผ่านวิกฤตของวาล์วนิรภัยที่เปิดจนสุดอยู่ที่คอหัวฉีด จึงสามารถไปถึงสถานะการไหลวิกฤติ * ของวาล์วนิรภัยได้ที่ คอหัวฉีด
ตามสมการ (7) อัตราส่วนความดันวิกฤติ RBCR ของวาล์วนิรภัยส่วนใหญ่ได้รับผลกระทบจากอัตราส่วนความดันวิกฤติ RCR ของหัวฉีดและค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของแผ่นดิสก์ F
เมื่อค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของ DISC F เพิ่มขึ้น อัตราส่วนความดันวิกฤตของวาล์วนิรภัยจะลดลงเนื่องจากอัตราส่วนความดันวิกฤตของหัวฉีดคงที่
จะเห็นได้ว่าอัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัยลดลงตามการเพิ่มขึ้นของค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของแผ่นดิสก์
เมื่อค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลเพิ่มขึ้นเป็นค่าวิกฤติ อัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัยจะลดลงเหลือศูนย์
หากค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของดิสก์เกินค่าวิกฤตนี้ วาล์วไม่สามารถเข้าถึงสถานะการไหลวิกฤตได้ เนื่องจากค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของดิสก์มีขนาดใหญ่เกินไป และวาล์วนิรภัยจะอยู่ในสถานะการไหลต่ำกว่าวิกฤติโดยสมบูรณ์
ดังนั้น หากมีสถานะการไหลวิกฤตในวาล์วนิรภัย อัตราส่วนความดันวิกฤติของวาล์วนิรภัยไม่ควรน้อยกว่าศูนย์ นั่นคือเมื่อ RBCR ≥0 ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของแผ่นดิสก์ควรเป็นไปตาม F ≥2/ K
สำหรับอากาศ k=1.4 และ F ≤1.43
ดังนั้น หากวาล์วนิรภัยอยู่ในสถานะการไหลวิกฤติ ค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของจาน F จะต้องไม่เกิน 1.43
เพื่อตรวจสอบว่าวาล์วนิรภัยอยู่ในสถานะการไหลวิกฤตหรือสถานะการไหลต่ำกว่าวิกฤติ ผู้เขียนได้ทำการทดสอบค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของดิสก์ของวาล์วนิรภัยสองชนิด ได้แก่ A42Y-1.6CN40 และ A42Y-1.6CN50 รูปที่. 2 แสดงกราฟความสัมพันธ์การทดสอบระหว่างค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของจานและอัตราส่วนความดันของวาล์วนิรภัย โดยที่ H คือความสูงช่องเปิดเต็ม และ Y คือความสูงช่องเปิดทดสอบ
ผลการทดสอบแสดงให้เห็นว่าค่าสัมประสิทธิ์ความต้านทานการไหลของแผ่นดิสก์ของวาล์วนิรภัยที่เปิดจนสุดมีค่ามากกว่า 1.43
ดังนั้นจึงสรุปได้ว่าแม้ว่าแรงดันขาเข้าของวาล์วนิรภัยจะมีขนาดใหญ่ แต่วาล์วนิรภัยก็ไม่สามารถเข้าถึงสถานะการไหลวิกฤติได้เนื่องจากความต้านทานของแผ่นวาล์วแรงดันตกมีขนาดใหญ่เกินไป ดังนั้นวาล์วนิรภัยโดยทั่วไปจึงอยู่ในการไหลต่ำกว่าวิกฤต สถานะ.
เพื่อพิสูจน์ความน่าเชื่อถือของการอนุมานนี้ ผู้เขียนได้ทดสอบอัตราส่วนความดันของวาล์วนิรภัยทั้งสองและอัตราส่วนความดันของหัวฉีดในวาล์ว และผลการทดสอบอัตราส่วนความดันของวาล์วนิรภัยและอัตราส่วนความดันของ หัวฉีดในวาล์ว
ผลการทดสอบแสดงให้เห็นว่าเมื่อความดันขาเข้าของวาล์วระบายถึงความดันเกจ 0.6Pa) อัตราส่วนความดันของหัวฉีดภายในวาล์วทั้งสองจะมากกว่า 0.7
จะเห็นได้ว่าหัวฉีดในวาล์วควรอยู่ในสถานะการไหลต่ำกว่าวิกฤต
ส่วนทางเดินวิกฤตของวาล์วนิรภัยที่เปิดจนสุดอยู่ที่คอหัวฉีด และสถานะการไหลวิกฤตของวาล์วนิรภัย * สามารถเข้าถึงได้ที่คอหัวฉีด
ดังนั้นเมื่อหัวฉีดภายในวาล์วนิรภัยถึงสถานะการไหลวิกฤต วาล์วนิรภัยจะอยู่ในสถานะการไหลวิกฤต