Упутства за инсталацију сигурносног вентила и анализа мера предострожности Студија критичног односа притиска сигурносног вентила – Леццо вентили
Упутство за уградњу сигурносног вентила
У пројектовању петрохемијских постројења, са повећањем броја средњих и високих нивоа притиска опреме и цевовода који су укључени у повећање, сходно се повећала и употреба сигурносних вентила. Због тога је исправан, разуман распоред сигурносног вентила посебно важан.
1. Сигурносни вентил на опреми или цевоводу треба да буде постављен вертикално и што је могуће ближе заштићеној опреми или цевоводу. Међутим, сигурносни вентил цевовода за течност, измењивача топлоте или контејнера, када је вентил затворен, притисак може порасти због топлотног ширења, може се поставити хоризонтално.
2, сигурносни вентил генерално треба да буде инсталиран на месту где га је лако поправити и подесити, а око њега треба да има довољно радног простора. Као што су: вертикални сигурносни вентил контејнера, ДН80 испод, може се уградити на спољашњу страну платформе; ДН100 се поставља изван платформе у близини платформе, уз помоћ платформе може се користити за поправку и ремонт вентила. И не би требало да се поставља на ћорсокак дугих хоризонталних цеви да би се избегло накупљање чврстих материја или течности.
3. Сигурносни вентил инсталиран на цевоводу треба да се налази на месту где је притисак релативно стабилан и на одређеној удаљености од извора флуктуације.
4, сигурносни вентил за атмосферу, за општи нешкодљиви медијум (као што је ваздух, итд.) Уста за испуштање цеви су виша од испусног отвора као средиште полупречника 715м радне платформе, опреме или тла 2,5м изнад. За корозивне, запаљиве или токсичне медије, излаз за пражњење треба да буде више од 3 м виши од радне платформе, опреме или тла у радијусу од 15 м.
5, излаз сигурносног вентила је спојен на цев за растерећење притиска, да би се уметнуо у цев са горње стране надоле до угла од 45, како се кондензат не би сипао у огранак, и могао смањити повратни притисак сигурности вентил. Када је константни притисак сигурносног вентила већи од 710МПа, мора се користити уметак 45.
6. У испусној цеви система за растерећење притиска влажног гаса не би требало да буде течности у облику вреће, а висина уградње сигурносног вентила треба да буде већа од висине система за растерећење притиска. Ако је излаз вентила за смањење притиска нижи од главног вода за растерећење притиска или је испусна цев потребно подићи да би се приступило главном воду, резервоар за складиштење течности и мерач нивоа или ручни вентил за испуштање течности треба да се подесе на ниско и лако доступном месту, и редовно се испуштати у затворени систем како би се избегло накупљање течности у делу цеви у облику вреће. Поред тога, у хладним областима, делу цеви за врећу је потребна топлота паре да би се спречило смрзавање. Цев за праћење паре такође може да испари кондензат у цеви за врећу да би се избегло накупљање течности. Али чак и ако се користи цев за праћење топлоте, ручни одводни вентил је и даље неопходан.
7, дизајн излазне цеви сигурносног вентила треба да узме у обзир да повратни притисак не прелази одређену вредност константног притиска сигурносног вентила. За сигурносни вентил типа опруге, општи тип повратног притиска не би требало да прелази 10% називног притиска вентила, тип меха (уравнотежени тип) противпритисак не би требало да прелази 30% притиска сигурносног вентила, за пилот тип сигурносног вентила, повратни притисак не прелази 60% константног притиска сигурносног вентила. Специфична вредност треба да се односи на узорак произвођача и да буде одређена прорачуном процеса.
8, пошто се гас или пара испуштају у атмосферу преко излаза сигурносног вентила, супротна сила се ствара на средишњој линији излазне цеви, која се назива реакциона сила сигурносног вентила. Утицај ове силе треба узети у обзир при пројектовању излазног вода преливног вентила. Као што су: излазна цев сигурносног вентила треба да буде опремљена фиксним носачем; Када је део улазне цеви растерећеног вентила дугачак, зид посуде под притиском треба ојачати.
Мере предострожности за рад сигурносних вентила
1. Одељење за коришћење сигурносног вентила треба јасно да постави следеће захтеве за сигурносне операције за сигурносни вентил у правилима процеса и после рада:
1. Индикатори процеса рада (укључујући радни притисак, радну температуру или ниску радну температуру, притисак подешавања);
2. Мере предострожности и методе рада за сигурносни вентил (за сигурносни вентил са кључем);
3. Предмети које треба прегледати у раду сигурносног вентила, могуће абнормалне појаве и превентивне мере, као и поступци хитног одлагања и пријављивања.
2. Током рада сигурносног вентила треба вршити редовну инспекцију. Период инспекције формулише сваки корисник према специфичној ситуацији, а дужина не би требало да прелази једном месечно. Посебно треба прегледати следеће ставке:
1. Да ли је натписна плочица комплетна;
2. Заптивка сигурносног вентила је нетакнута;
3. Да ли је запорни вентил који се користи са сигурносним вентилом потпуно отворен и да ли је заптивка нетакнута;
4. Проверите да ли се током рада појавио неки изузетак.
5. Да ли може да полети флексибилно када је подешени притисак прекорачен у раду.
Треће, сигурносни вентил у процесу употребе, када се појаве следећи проблеми, оператер треба да се на време пријави надлежним одељењима према прописаним процедурама:
1. Надпритисак не расте;
2. Не враћајте се на седиште након полетања;
3. Долази до цурења;
4. Пре него што сигурносни вентил за одсецање и заптивка сигурносног вентила отпадну.
Четврто, посуда под притиском у процесу рада, сигурносни вентил пре вентила за одсецање треба да буде у потпуно отвореном положају и заптива. Строго је забрањено подизање сигурносног вентила до смрти, отказивање или затварање запорног вентила. Свака промена у раду сигурносног вентила мора бити одобрена од стране надзорника.
Пето, сигурносни вентил са радом под притиском, строго је забрањено обављати било какве радове на поправци и причвршћивању. За обављање поправки и других радова, корисничка јединица треба да формулише ефикасне услове рада и заштитне мере, а техничко лице задужено за договор, у стварном раду врата мора послати људе да надгледају локацију.
Шесто, оператеру је забрањено да отвара и уклања оловну заптивку или подешава вијак за подешавање сигурносног вентила.
7. Резервни сигурносни вентил треба правилно чувати и одржавати.
Студија критичног односа притиска сигурносног вентила – Студија критичног односа притиска сигурносног вентила – Лицо вентил Апстракт: Представљена је формула за израчунавање критичног односа притиска сигурносног вентила.
РЕЗУЛТАТИ ИСПИТИВАЊА ПОКАЖУ ДА НА КРИТИЧНИ ОДНОС ПРИТИСКА СИГУРНОСНОГ ВЕНТИЛА УГЛАВНОМ УТИЧУ КРИТИЧНИ ОДНОС ПРИТИСКА млазнице и коефицијент отпора протоку ДИСК-а, а пошто је коефицијент отпора протока диска превелик, сигурносни вентил је генерално критичан у стање протока.
Гб50-89 „Челична посуда под притиском“, у складу са стањем протока сигурносног вентила је различита, предложио је две врсте формуле за израчунавање помака, стога, да би се проценило да ли је сигурносни вентил у стању критичног протока или подкритичног протока, је премиса правилног избора формуле за прорачун помераја.
Тренутно постоје два погледа на вредност критичног односа притиска сигурносног вентила: ① сматра се да је однос критичног притиска сигурносног вентила исти као и однос критичног притиска млазнице у спецификацијама различитих земаља , а његова вредност је 0,528 [1,2].
② Многи стручњаци и истраживачи верују да је критични однос притиска сигурносног вентила мањи од критичног односа притиска млазнице, а његова вредност је око 0,2 ~ 0,3 [3] До сада није било ригорозне и тачне теоријске методе израчунавања критичног однос притиска сигурносног вентила је прихваћен.
Због тога је одређивање критичног односа притиска сигурносног вентила и исправно процењивање стања безбедног протока и даље хитан проблем који треба решити у инжењерингу, а који до сада није објављен у литератури.
Кроз теоријску анализу и експериментално проучавање, аутор разматра стање протока сигурносног вентила и износи теоријску формулу за прорачун критичног односа притиска сигурносног вентила.
1 Однос критичног притиска сигурносног вентила Однос критичног притиска РЦР се односи на однос улазног и излазног притиска када брзина протока ваздуха достигне локалну брзину звука на малом делу пролаза протока.
Критични однос притиска млазнице се у теорији може израчунати по формули.
Када је однос улазног притиска млазнице мањи или једнак критичном односу притиска млазнице, поремећај односа улазног притиска на излазу не може да пређе звучну раван због звучног тока на излазном делу, тако да поремећај не може утицати на проток у млазници.
Притисак протока ваздуха на излазном делу остаје непромењен на П2 / П1 = Цр, проток ваздуха на излазном делу је и даље звучни ток, а релативни померај остаје непромењен, односно В/Вмак=1. У овом тренутку, млазница је у критичном или суперкритичном стању протока [4].
Поред млазнице, критични однос притиска других конструкција често треба да се одреди испитивањем, а однос критичног притиска одређен тестом назива се други критични однос притиска за разликовање.
Због сложености структуре сигурносног вентила, тешко је одредити брзину протока на малој површини попречног пресека сигурносног вентила, тако да је немогуће тачно одредити критични однос притиска сигурносног вентила према томе да ли подручје затварања пролаза малог протока достиже брзину звука.
Тренутно, метода за одређивање да ли је сигурносни вентил достигао критично стање протока је мерење коефицијента померања сигурносног вентила. Верује се да ће сигурносни вентил достићи критично стање протока све док се коефицијент померања не мења са односом притиска [3].
Измерени резултати показују да се померање сигурносног вентила увек мења са променом односа притиска, али када је однос притиска сигурносног вентила мањи од 0,2 ~ 0,3, варијација померања сигурносног вентила са односом притиска је мала, а људи мисле да је ова мала промена узрокована грешком мерења, па се процењује да је критични однос притиска потпуно отвореног сигурносног вентила око 0,2 ~ 0,3.
Теоријска основа ове методе испитивања за одређивање критичног односа притиска преливног вентила је да поремећај односа притиска не може да пређе звучну раван у стању критичног и суперкритичног протока, тако да релативна брзина пражњења млазнице остаје непромењена.
Међутим, у стању критичног или суперкритичног протока, проток на излазном делу млазнице је звучни ток, што резултира релативним померањем
Како се повећава улазни притисак П1 сигурносног вентила, повећава се пад притиска П отпора диска, а повећава се и излазни притисак П2 млазнице у вентилу. Као резултат, П2 и П1 могу да се повећавају корак по корак, што доводи до тога да однос притиска млазнице у вентилу р= П2 / П1 постепено достигне фиксну вредност.
Као што се може видети из прорачунске формуле померања млазнице, померање млазнице постепено постаје фиксна вредност, а померање сигурносног вентила се мало или непромењено мења са односом притиска.
Међутим, то не значи да брзина протока на малом делу пролаза протока сигурносног вентила достиже локалну брзину звука. Очигледно, однос притиска у овом тренутку није нужно критични однос притиска потпуно отвореног сигурносног вентила.
Штавише, када је висина отварања диска мала, коефицијент померања сигурносног вентила се не мења са односом притиска чак и када однос притиска достигне 0,67. Наравно, овај однос притиска се не може сматрати критичним односом притиска сигурносног вентила, јер теоретски гледано, критични однос притиска сигурносног вентила не може бити већи од критичног односа притиска млазнице.
Слика 1, дијаграм структуре сигурносног вентила и теоријски прорачунски модел на слици 1 б показује да се вентил за ослобађање и његова идеална еквивалентна млазница одражавају у разлици између пада притиска отпора диска п због различитих спецификација традиционалне методе прорачуна помака усвајају идеални еквивалент прорачун модела млазнице, и занемарити ефекат пада притиска отпора диска, што ће лако збунити вентил за пречишћавање и млазницу, ово може навести ЉУДЕ ДА ВЕРУЈУ ДА ЈЕ КРИТИЧНИ ОДНОС ПРИТИСКА РАСПУСНОГ ВЕНТИЛА ИСТИ КАО ОД МЛАЗНИЦЕ, 0,528, КАДА СЕ У ПРАВИ РЕЛИФЕВЕН ВЕНТИЛ И млазница јасно разликују.
Главна разлика између сигурносног вентила и његове идеалне еквивалентне млазнице огледа се у паду притиска отпора диска, док традиционални модел прорачуна не разматра улогу пада притиска отпора диска П, што је неразумно.
Теоријска брзина млазнице изражена статичким параметрима је [5] : 3) где је К адијабатски индекс; А1А2 није улаз и излаз млазнице вентила у делу канала за проток; Р0 гасна константа; Т1 је улазна температура; Р је однос притиска на улазу млазнице у вентил, а р=2/ П1. Сада поделите обе стране једначине (1) са П1 и замените једначине (2) и (3) у поједностављену формулу, и може се извести однос између односа притиска сигурносног вентила и односа притиска млазнице у вентилу како следи: У формули (4), однос притиска сигурносног вентила Б, РББ /1 Пошто је критични пролазни део потпуно отвореног сигурносног вентила на грлу млазнице, критично стање протока * сигурносног вентила се може постићи на грло млазнице.
Према једначини (7), на критични однос притиска РБЦР сигурносног вентила углавном утичу критични однос притиска РЦР млазнице и коефицијент отпора протока диска Ф.
Када се коефицијент отпора протока ДИСЦ повећа, критични однос ПРИТИСКА сигурносног вентила ће се смањити јер је критични однос притиска млазнице константан.
Може се видети да се критични однос притиска сигурносног вентила смањује са повећањем коефицијента отпора протока диска.
Када се коефицијент отпора протока повећа на одређену критичну вредност, критични однос притиска сигурносног вентила ће се смањити на нулу.
Ако КОЕФИЦИЈЕНТ ОТПОРА ДИСКА ПРЕМА ОВУ КРИТИЧНУ ВРЕДНОСТ, ВЕНТИЛ НЕ МОЖЕ ДОСТгнути СТАЊЕ КРИТИЧНОГ ПРОТОКА ЈЕР је коефицијент ОТПОР ПРОТОКА ДИСКА ПРЕВЕЛИКИ, а сигурносни вентил је потпуно у подкритичном стању протока.
Према томе, ако постоји критично стање протока у сигурносном вентилу, однос критичног притиска сигурносног вентила не би требало да буде мањи од нуле, то јест, када је РБЦР ≥0, коефицијент отпора протока диска треба да задовољи Ф ≥2/ К.
За ваздух, к=1,4 и Ф ≤1,43.
Дакле, ако је сигурносни вентил у стању критичног протока, његов коефицијент отпора протоку диска Ф не може бити већи од 1,43.
Да би се утврдило да ли је сигурносни вентил у стању критичног или подкритичног протока, аутор је спровео испитивање коефицијента отпора протока диска две врсте сигурносних вентила, А42И-1.6ЦН40 и А42И-1.6ЦН50. ШИПАК. 2 приказује криву тест односа између коефицијента отпора протока диска и односа притиска сигурносног вентила, у којој је Х висина пуне отвора, а И висина испитног отвора.
Резултати испитивања показују да је коефицијент отпора протока диска потпуно отвореног сигурносног вентила већи од 1,43.
Стога се може закључити да чак и ако је улазни притисак сигурносног вентила велики, сигурносни вентил не може да достигне критично стање протока због превеликог пада притиска отпора диска вентила, тако да је сигурносни вентил углавном у подкритичном протоку. држава.
Да би доказао поузданост овог закључка, аутор је тестирао однос притисака два сигурносна вентила и однос притисака млазнице у вентилу, као и резултате испитивања односа притисака сигурносног вентила и односа притисака на вентилу. млазница у вентилу
Резултати испитивања показују да када улазни притисак вентила достигне 0,6 Па манометарски притисак), однос притиска млазнице унутар два вентила је већи од 0,7.
Може се видети да млазница у вентилу треба да буде у подкритичном стању протока.
Пролазни део критичног протока потпуно отвореног сигурносног вентила је на грлу млазнице, а критично стање протока сигурносног вентила * може се постићи на грлу млазнице.
Стога, када млазница унутар сигурносног вентила достигне стање критичног протока, сигурносни вентил је у стању критичног протока.
Време поста: Сеп-03-2022
