Arahan pemasangan injap keselamatan dan analisis langkah berjaga-jaga Kajian nisbah tekanan kritikal injap keselamatan – Injap Lecco

Arahan pemasangan injap keselamatan dan analisis langkah berjaga-jaga Kajian nisbah tekanan kritikal injap keselamatan – Injap Lecco

Arahan pemasangan injap keselamatan
Dalam reka bentuk loji petrokimia, kerana bilangan peralatan dan saluran paip tekanan sederhana dan tinggi yang terlibat dalam peningkatan, penggunaan injap keselamatan telah meningkat dengan sewajarnya. Oleh itu, injap keselamatan yang betul, susun atur yang munasabah adalah amat penting.
1. Injap keselamatan pada peralatan atau saluran paip hendaklah dipasang secara menegak dan sedekat mungkin dengan peralatan atau saluran paip yang dilindungi. Walau bagaimanapun, injap keselamatan saluran paip cecair, penukar haba atau bekas, apabila injap ditutup, tekanan mungkin meningkat kerana pengembangan haba, boleh dipasang secara mendatar.
2, injap keselamatan secara amnya harus dipasang di tempat yang mudah dibaiki dan dilaraskan, dan perlu ada ruang kerja yang mencukupi di sekelilingnya. Seperti: injap keselamatan kontena menegak, DN80 di bawah, boleh dipasang di luar platform; DN100 dipasang di luar platform berhampiran platform, dengan bantuan platform boleh digunakan untuk membaiki dan membaik pulih injap. Dan tidak boleh dipasang di hujung mati paip mendatar panjang untuk mengelakkan pengumpulan pepejal atau cecair.
3. Injap keselamatan yang dipasang pada saluran paip hendaklah diletakkan di tempat yang tekanannya agak stabil dan terdapat jarak tertentu dari punca turun naik.
4, injap keselamatan ke atmosfera, untuk medium tidak berbahaya umum (seperti udara, dll.) mulut paip pelepasan adalah lebih tinggi daripada pelabuhan pelepasan sebagai pusat 715m radius platform operasi, peralatan atau tanah 2.5m di atas. Untuk media yang menghakis, mudah terbakar atau toksik, alur keluar pelepasan hendaklah lebih daripada 3m lebih tinggi daripada platform pengendalian, peralatan atau tanah dalam radius 15m.
5, alur keluar injap keselamatan disambungkan ke paip pelepasan tekanan, untuk dimasukkan ke dalam paip dari bahagian atas ke bawah hingga 45 Sudut, supaya tidak menuangkan kondensat ke dalam paip cawangan, dan boleh mengurangkan tekanan belakang keselamatan. injap. Apabila tekanan berterusan injap keselamatan lebih besar daripada 710MPa, masukkan 45 mesti digunakan.
6. Tiada cecair berbentuk beg dalam paip pelepasan sistem pelepasan tekanan gas basah, dan ketinggian pemasangan injap keselamatan hendaklah lebih tinggi daripada sistem pelepasan tekanan. Jika alur keluar injap pelega lebih rendah daripada saluran utama pelepasan tekanan atau paip pelepasan perlu dinaikkan untuk mengakses saluran utama, tangki simpanan cecair dan tolok aras atau injap pelepasan cecair manual hendaklah ditetapkan pada tahap yang rendah dan mudah. tempat yang boleh diakses, dan dilepaskan secara tetap ke sistem tertutup untuk mengelakkan pengumpulan cecair di bahagian paip berbentuk beg. Di samping itu, di kawasan sejuk, bahagian paip beg memerlukan haba wap untuk mengelakkan pembekuan. Tiub pengesanan wap juga boleh mengewapkan kondensat dalam tiub beg untuk mengelakkan pengumpulan cecair. Tetapi walaupun penggunaan tiub pengesan haba, injap longkang manual masih diperlukan.
7, reka bentuk paip keluar injap keselamatan harus mempertimbangkan tekanan belakang tidak melebihi nilai tertentu tekanan malar injap keselamatan. Untuk injap keselamatan jenis spring, jenis umum tekanan belakang tidak boleh melebihi 10% daripada tekanan undian injap, jenis belos (jenis seimbang) tekanan belakang tidak boleh melebihi 30% daripada tekanan injap keselamatan, untuk juruterbang jenis injap keselamatan, tekanan belakang tidak melebihi 60% daripada tekanan berterusan injap keselamatan. Nilai khusus hendaklah merujuk kepada sampel pengilang dan ditentukan oleh pengiraan proses.
8, kerana gas atau wap dilepaskan ke atmosfera oleh alur keluar injap keselamatan, daya bertentangan dijana pada garis tengah paip keluar, yang dipanggil daya tindak balas injap keselamatan. Pengaruh daya ini harus dipertimbangkan dalam reka bentuk saluran keluar injap pelega. Seperti: paip keluar injap keselamatan hendaklah disediakan dengan sokongan tetap; Apabila bahagian paip masuk injap pelega panjang, dinding vesel tekanan harus diperkukuhkan.
Langkah berjaga-jaga operasi injap keselamatan
1. Injap keselamatan yang menggunakan jabatan hendaklah dengan jelas mengemukakan keperluan operasi keselamatan berikut untuk injap keselamatan dalam proses dan peraturan pasca operasi:
1. Penunjuk proses operasi (termasuk tekanan kerja, suhu kerja atau suhu kerja rendah, tekanan tetapan);
2. Langkah berjaga-jaga injap keselamatan dan kaedah pengendalian (untuk injap keselamatan dengan sepana);
3. Perkara yang perlu diperiksa dalam pengendalian injap keselamatan, kemungkinan fenomena abnormal dan langkah pencegahan, serta prosedur pelupusan dan laporan kecemasan.
2. Pemeriksaan tetap perlu dijalankan semasa operasi injap keselamatan. Tempoh pemeriksaan dirumuskan oleh setiap pengguna mengikut situasi tertentu, dan panjangnya tidak boleh melebihi sebulan sekali. Perkara berikut perlu diperiksa khususnya:
1. Sama ada papan nama lengkap;
2. meterai injap keselamatan adalah utuh;
3. Sama ada injap potong yang digunakan dengan injap keselamatan terbuka sepenuhnya dan pengedapnya utuh;
4. Semak sama ada sebarang pengecualian berlaku semasa operasi.
5. Sama ada ia boleh berlepas secara fleksibel apabila tekanan tetapan melebihi semasa operasi.
Tiga, injap keselamatan dalam proses penggunaan, apabila masalah berikut berlaku, pengendali harus melaporkan kepada jabatan yang berkaitan dalam masa mengikut prosedur yang ditetapkan:
1. Tekanan berlebihan tidak berlepas;
2. Jangan kembali ke tempat duduk selepas berlepas;
3. Kebocoran berlaku;
4. Sebelum injap keselamatan memotong injap dan meterai injap keselamatan jatuh.
Empat, kapal tekanan dalam proses operasi, injap keselamatan sebelum injap potong harus berada dalam kedudukan terbuka sepenuhnya dan meterai. Dilarang sama sekali untuk bicu injap keselamatan sehingga mati, membatalkan atau menutup injap potong. Sebarang perubahan dalam operasi injap keselamatan mesti diluluskan oleh penyelia.
Lima, injap keselamatan dengan kerja tekanan, adalah dilarang sama sekali untuk menjalankan sebarang kerja pembaikan dan pengancing. Perlu untuk menjalankan pembaikan dan kerja-kerja lain, unit pengguna perlu merumuskan keperluan operasi yang berkesan dan langkah-langkah perlindungan, dan orang teknikal yang bertanggungjawab ke atas perjanjian itu, dalam operasi sebenar pintu mesti menghantar orang untuk mengawasi tapak.
Enam, pengendali dilarang membuka dan mengeluarkan meterai plumbum atau melaraskan skru tetapan injap keselamatan.
7. Injap keselamatan ganti hendaklah disimpan dan diselenggara dengan betul.
Kajian tentang Nisbah Tekanan kritikal Injap Keselamatan – Kajian tentang Nisbah Tekanan kritikal Injap keselamatan – Injap Lyco Abstrak: Formula untuk mengira nisbah tekanan kritikal injap keselamatan dibentangkan.
KEPUTUSAN UJIAN MENUNJUKKAN BAHAWA NISBAH TEKANAN KRITIKAL INJAP KESELAMATAN TERTERANYA OLEH nisbah TEKANAN KRITIKAL muncung dan pekali rintangan aliran CAKERA, dan kerana pekali rintangan aliran cakera terlalu besar, injap keselamatan biasanya berada dalam subkritikal. keadaan aliran.
Gb50-89 "Bejana Tekanan Keluli", mengikut keadaan aliran injap keselamatan adalah berbeza, mengemukakan dua jenis formula pengiraan anjakan, oleh itu, untuk menilai sama ada injap keselamatan berada dalam keadaan aliran kritikal atau keadaan aliran subkritikal, adalah premis pemilihan formula pengiraan anjakan yang betul.
Pada masa ini, terdapat dua pandangan mengenai nilai nisbah tekanan kritikal injap keselamatan: ① dianggap bahawa nisbah tekanan kritikal injap keselamatan adalah sama dengan nisbah tekanan kritikal muncung dalam spesifikasi pelbagai negara. , dan nilainya ialah 0.528 [1,2].
② Ramai pakar dan penyelidik percaya bahawa nisbah tekanan kritikal injap keselamatan adalah kurang daripada nisbah tekanan kritikal muncung, dan nilainya adalah kira-kira 0.2 ~ 0.3 [3] Setakat ini, tiada kaedah pengiraan teori yang ketat dan tepat bagi kritikal. nisbah tekanan injap keselamatan telah diterima.
Oleh itu, menentukan nisbah tekanan kritikal injap keselamatan dan menilai dengan betul keadaan aliran selamat masih merupakan masalah mendesak untuk diselesaikan dalam kejuruteraan, yang belum dilaporkan dalam literatur setakat ini.
Melalui analisis teori dan kajian eksperimen, penulis membincangkan keadaan aliran injap keselamatan dan mengemukakan formula pengiraan teori nisbah tekanan kritikal injap keselamatan.
1 Injap keselamatan nisbah tekanan kritikal nisbah tekanan kritikal RCR merujuk kepada nisbah tekanan masuk dan keluar apabila halaju aliran udara mencapai kelajuan tempatan bunyi pada bahagian laluan aliran kecil.
Nisbah tekanan kritikal muncung boleh dikira dengan formula secara teori.
Apabila nisbah tekanan masuk muncung lebih rendah daripada atau sama dengan nisbah tekanan kritikal muncung, gangguan nisbah tekanan masuk alur keluar tidak boleh melebihi satah sonik disebabkan oleh aliran sonik pada bahagian alur keluar, jadi gangguan tidak boleh menjejaskan aliran dalam muncung.
Tekanan aliran udara pada bahagian alur keluar kekal tidak berubah pada P2 / P1 = Cr, aliran udara pada bahagian alur keluar masih aliran sonik, dan anjakan relatif kekal tidak berubah, iaitu W/Wmax=1. Pada masa ini, muncung berada dalam keadaan aliran kritikal atau superkritikal [4].
Sebagai tambahan kepada muncung, nisbah tekanan kritikal struktur lain selalunya perlu ditentukan oleh ujian, dan nisbah tekanan kritikal yang ditentukan oleh ujian dipanggil nisbah tekanan kritikal kedua untuk perbezaan.
Oleh kerana kerumitan struktur injap keselamatan, sukar untuk menentukan halaju aliran pada kawasan keratan rentas laluan aliran kecil injap keselamatan, jadi adalah mustahil untuk menentukan nisbah tekanan kritikal injap keselamatan dengan tepat mengikut sama ada kawasan penutupan laluan aliran kecil mencapai kelajuan bunyi.
Pada masa ini, kaedah untuk menentukan sama ada injap keselamatan telah mencapai keadaan aliran kritikal adalah dengan mengukur pekali anjakan injap keselamatan. Adalah dipercayai bahawa injap keselamatan akan mencapai keadaan aliran kritikal selagi pekali anjakan tidak berubah dengan nisbah tekanan [3].
Keputusan yang diukur menunjukkan bahawa anjakan injap keselamatan sentiasa berubah dengan perubahan nisbah tekanan, tetapi apabila nisbah tekanan injap keselamatan lebih rendah daripada 0.2 ~ 0.3, variasi anjakan injap keselamatan dengan nisbah tekanan adalah kecil, dan orang berfikir bahawa perubahan kecil ini disebabkan oleh ralat pengukuran, jadi ia dinilai bahawa nisbah tekanan kritikal injap keselamatan terbuka sepenuhnya adalah kira-kira 0.2 ~ 0.3.
Asas teori kaedah ujian ini untuk menentukan nisbah tekanan kritikal injap pelega ialah gangguan nisbah tekanan tidak boleh melebihi satah sonik dalam keadaan aliran kritikal dan superkritikal, supaya kadar nyahcas relatif muncung kekal tidak berubah.
Walau bagaimanapun, dalam keadaan aliran kritikal atau superkritikal, aliran pada bahagian alur keluar muncung adalah aliran sonik, mengakibatkan anjakan relatif
Apabila tekanan masuk P1 injap keselamatan meningkat, penurunan tekanan rintangan cakera P meningkat, dan tekanan keluar P2 muncung dalam injap juga meningkat. Akibatnya, P2 dan P1 boleh meningkat langkah demi langkah, mengakibatkan nisbah tekanan muncung dalam injap r= P2 / P1 secara beransur-ansur kepada nilai tetap.
Seperti yang dapat dilihat dari formula pengiraan anjakan muncung, anjakan muncung secara beransur-ansur menjadi nilai tetap, dan anjakan injap keselamatan berubah sedikit atau tidak berubah dengan nisbah tekanan.
Walau bagaimanapun, ini tidak bermakna halaju aliran pada bahagian laluan aliran kecil injap keselamatan mencapai kelajuan bunyi tempatan. Jelas sekali, nisbah tekanan pada masa ini tidak semestinya nisbah tekanan kritikal injap keselamatan terbuka sepenuhnya.
Selain itu, apabila ketinggian pembukaan cakera adalah kecil, pekali anjakan injap keselamatan tidak berubah dengan nisbah tekanan walaupun nisbah tekanan mencapai 0.67. Sudah tentu, nisbah tekanan ini tidak boleh dianggap sebagai nisbah tekanan kritikal injap keselamatan, secara teorinya, nisbah tekanan kritikal injap keselamatan tidak boleh lebih besar daripada nisbah tekanan kritikal muncung.
Rajah 1 rajah struktur injap keselamatan dan model pengiraan teori mengikut rajah 1 b menunjukkan bahawa injap pelega dan muncung setara idealnya dicerminkan dalam perbezaan antara penurunan tekanan rintangan cakera p kerana pelbagai spesifikasi kaedah pengiraan anjakan tradisional menerima pakai setara ideal. pengiraan model muncung, dan mengabaikan kesan penurunan tekanan rintangan cakera, yang akan mengelirukan dengan mudah injap pelega dan muncung, Ini boleh menyebabkan ORANG RAMAI PERCAYA BAHAWA NISBAH TEKANAN KRITIKAL INJAP PELEPASAN ADALAH SAMA DENGAN NOZZLE, 0.528, BILA SEBENARNYA INJAP PELEPASAN DAN muncung jelas berbeza.
Perbezaan utama antara injap keselamatan dan muncung setara idealnya ditunjukkan dalam penurunan tekanan rintangan cakera, manakala model pengiraan tradisional tidak menganggap peranan penurunan tekanan rintangan cakera P, yang tidak munasabah.
Halaju teori muncung yang dinyatakan oleh parameter statik ialah [5] : 3) Di mana, K ialah indeks adiabatik; A1A2 bukan injap muncung masuk dan keluar bahagian saluran aliran; Pemalar gas R0; T1 ialah suhu masuk; R ialah nisbah tekanan pada salur masuk muncung dalam injap, dan r=2/ P1. Sekarang bahagikan kedua-dua belah Persamaan (1) dengan P1 dan gantikan persamaan (2) dan (3) ke dalam formula yang dipermudahkan, dan hubungan antara nisbah tekanan injap keselamatan dan nisbah tekanan muncung dalam injap boleh diperolehi. seperti berikut: Dalam Formula (4), nisbah tekanan injap keselamatan B, RBB /1 Oleh kerana bahagian laluan aliran kritikal injap keselamatan terbuka sepenuhnya berada pada tekak muncung, keadaan aliran kritikal * injap keselamatan boleh dicapai pada tekak muncung.
Menurut Persamaan (7), nisbah tekanan kritikal RBCR injap keselamatan dipengaruhi terutamanya oleh nisbah tekanan kritikal RCR muncung dan pekali rintangan aliran cakera F.
Apabila pekali rintangan aliran DISC F meningkat, nisbah TEKANAN kritikal injap keselamatan akan berkurangan kerana nisbah tekanan kritikal muncung adalah malar.
Ia boleh dilihat bahawa nisbah tekanan kritikal injap keselamatan berkurangan dengan peningkatan pekali rintangan aliran cakera.
Apabila pekali rintangan aliran meningkat kepada nilai kritikal tertentu, nisbah tekanan kritikal injap keselamatan akan dikurangkan kepada sifar.
Jika KOEFISIEN RINTANGAN CAKERA MELEBIHI NILAI KRITIKAL INI, INJAP TIDAK DAPAT MENCAPAI KEADAAN ALIRAN KRITIKAL KERANA pekali RINTANGAN ALIRAN CAKERA TERLALU BESAR, dan injap keselamatan berada dalam keadaan aliran subkritikal sepenuhnya.
Oleh itu, jika terdapat keadaan aliran kritikal dalam injap keselamatan, nisbah tekanan kritikal injap keselamatan tidak boleh kurang daripada sifar, iaitu, apabila RBCR ≥0, pekali rintangan aliran cakera harus memenuhi F ≥2/ K.
Untuk udara, k=1.4 dan F ≤1.43.
Oleh itu, jika injap keselamatan berada dalam keadaan aliran kritikal, pekali rintangan aliran cakeranya F tidak boleh melebihi 1.43.
Untuk menentukan sama ada injap keselamatan berada dalam keadaan aliran kritikal atau keadaan aliran subkritikal, penulis menjalankan ujian ke atas pekali rintangan aliran cakera bagi dua jenis injap keselamatan, A42Y-1.6CN40 dan A42Y-1.6CN50. Gbr. 2 menunjukkan lengkung hubungan ujian antara pekali rintangan aliran cakera dan nisbah tekanan injap keselamatan, di mana H ialah ketinggian bukaan penuh dan Y ialah ketinggian bukaan ujian.
Keputusan ujian menunjukkan bahawa pekali rintangan aliran cakera bagi injap keselamatan terbuka sepenuhnya adalah lebih daripada 1.43.
Oleh itu, dapat disimpulkan bahawa walaupun tekanan masuk injap keselamatan adalah besar, injap keselamatan tidak dapat mencapai keadaan aliran kritikal kerana penurunan tekanan rintangan cakera injap terlalu besar, jadi injap keselamatan secara amnya berada dalam aliran subkritikal. negeri.
Untuk membuktikan kebolehpercayaan inferens ini, penulis telah menguji nisbah tekanan dua injap keselamatan dan nisbah tekanan muncung dalam injap, dan keputusan ujian nisbah tekanan injap keselamatan dan nisbah tekanan muncung dalam injap
Keputusan ujian menunjukkan bahawa apabila tekanan masuk injap pelega mencapai tekanan tolok 0.6Pa), nisbah tekanan muncung di dalam dua injap adalah lebih daripada 0.7.
Ia boleh dilihat bahawa muncung dalam injap harus berada dalam keadaan aliran subkritikal.
Bahagian laluan aliran kritikal injap keselamatan terbuka sepenuhnya berada pada tekak muncung, dan keadaan aliran kritikal injap keselamatan * boleh dicapai pada tekak muncung.
Oleh itu, apabila muncung di dalam injap keselamatan mencapai keadaan aliran kritikal, injap keselamatan berada dalam keadaan aliran kritikal.