Upute za ugradnju sigurnosnog ventila i analiza mjera opreza. Studija kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila – Lecco ventili

Upute za ugradnju sigurnosnog ventila i analiza mjera opreza. Studija kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila – Lecco ventili

Upute za ugradnju sigurnosnog ventila
U projektiranju petrokemijskih postrojenja, s povećanjem broja srednjih i visokih razina tlaka opreme i cjevovoda koji su uključeni u povećanje, upotreba sigurnosnih ventila je u skladu s tim povećana. Stoga je sigurnosni ventil ispravan, razuman raspored posebno važan.
1. Sigurnosni ventil na opremu ili cjevovod treba postaviti okomito i što je moguće bliže zaštićenoj opremi ili cjevovodu. Međutim, sigurnosni ventil cjevovoda za tekućinu, izmjenjivača topline ili spremnika, kada je ventil zatvoren, tlak može porasti zbog toplinskog širenja, može se postaviti vodoravno.
2, sigurnosni ventil bi općenito trebao biti instaliran na mjestu gdje ga je lako popraviti i prilagoditi, a oko njega bi trebalo biti dovoljno radnog prostora. Kao što su: vertikalni sigurnosni ventil spremnika, DN80 ispod, može se ugraditi na vanjsku stranu platforme; DN100 je instaliran izvan platforme u blizini platforme, uz pomoć platforme može se koristiti za popravak i remont ventila. Ne smije se instalirati na slijepom kraju dugih horizontalnih cijevi kako bi se izbjeglo nakupljanje krutih tvari ili tekućina.
3. Sigurnosni ventil instaliran na cjevovodu treba biti smješten na mjestu gdje je tlak relativno stabilan i postoji određena udaljenost od izvora fluktuacije.
4, sigurnosni ventil prema atmosferi, za opći bezopasni medij (kao što je zrak, itd.) otvor cijevi za pražnjenje je viši od otvora za pražnjenje kao središte radijusa od 715 m radne platforme, opreme ili tla 2,5 m iznad. Za korozivne, zapaljive ili otrovne medije, izlaz za pražnjenje treba biti više od 3 m viši od radne platforme, opreme ili tla unutar radijusa od 15 m.
5, izlaz sigurnosnog ventila spojen je na cijev za rasterećenje tlaka, koja se umetne u cijev s gornje strane prema dolje do kuta od 45°, kako se kondenzat ne bi izlio u ogranak cijevi i može smanjiti povratni tlak sigurnosne cijevi. ventil. Kada je konstantni tlak sigurnosnog ventila veći od 710 MPa, mora se koristiti umetak 45.
6. U ispusnoj cijevi sustava za smanjenje tlaka mokrog plina ne smije biti tekućine u obliku vrećice, a visina ugradnje sigurnosnog ventila trebala bi biti viša od visine sustava za smanjenje tlaka. Ako je izlaz sigurnosnog ventila niži od glavnog voda za rasterećenje tlaka ili se ispusna cijev mora podići da bi se pristupilo glavnom vodu, spremnik za pohranu tekućine i mjerač razine ili ručni ventil za ispuštanje tekućine trebali bi se postaviti na nisku i laku razinu. dostupnom mjestu i redovito ispuštati u zatvoreni sustav kako bi se izbjeglo nakupljanje tekućine u dijelu cijevi u obliku vrećice. Osim toga, u hladnim područjima, dijelu cijevi s vrećicom potrebna je toplina pare kako bi se spriječilo smrzavanje. Cijev za praćenje pare također može ispariti kondenzat u cijevi vrećice kako bi se izbjeglo nakupljanje tekućine. Ali čak i ako se koristi cijev za praćenje grijanja, ručni odvodni ventil je i dalje neophodan.
7, dizajn izlazne cijevi sigurnosnog ventila treba uzeti u obzir da protutlak ne prelazi određenu vrijednost konstantnog tlaka sigurnosnog ventila. Za sigurnosni ventil s oprugom, opća vrsta protutlaka ne smije prelaziti 10% nazivnog tlaka ventila, tip s mijehom (uravnoteženi tip) protutlak ne smije prelaziti 30% tlaka sigurnosnog ventila, za pilot tipa sigurnosnog ventila, protutlak ne prelazi 60% konstantnog tlaka sigurnosnog ventila. Specifična vrijednost treba se odnositi na uzorak proizvođača i odrediti procesnim proračunom.
8, budući da se plin ili para ispuštaju u atmosferu preko izlaza sigurnosnog ventila, na središnjoj liniji izlazne cijevi stvara se suprotna sila, koja se naziva sila reakcije sigurnosnog ventila. Utjecaj te sile treba uzeti u obzir pri projektiranju izlazne linije sigurnosnog ventila. Kao što su: izlazna cijev sigurnosnog ventila treba imati fiksnu potporu; Kada je dio ulazne cijevi sigurnosnog ventila dugačak, stijenku tlačne posude treba ojačati.
Mjere opreza pri radu sigurnosnog ventila
1. Odjel za korištenje sigurnosnog ventila trebao bi jasno iznijeti sljedeće sigurnosne radne zahtjeve za sigurnosni ventil u procesu i pravilima nakon rada:
1. Indikatori radnog procesa (uključujući radni tlak, radnu temperaturu ili nisku radnu temperaturu, tlak podešavanja);
2. Mjere opreza i metode rada sigurnosnog ventila (za sigurnosni ventil s ključem);
3. Stavke koje treba pregledati u radu sigurnosnog ventila, mogućih nenormalnih pojava i preventivnih mjera, kao i postupaka hitnog zbrinjavanja i izvješćivanja.
2. Tijekom rada sigurnosnog ventila potrebno je provoditi redovitu provjeru. Razdoblje pregleda formulira svaki korisnik prema konkretnoj situaciji, a trajanje ne smije biti dulje od jednom mjesečno. Posebno treba pregledati sljedeće stavke:
1. Je li natpisna pločica potpuna;
2. Brtva sigurnosnog ventila je netaknuta;
3. Je li zaporni ventil koji se koristi sa sigurnosnim ventilom potpuno otvoren i je li brtva netaknuta;
4. Provjerite javlja li se iznimka tijekom rada.
5. Može li fleksibilno poletjeti kada se prekorači tlak podešavanja tijekom rada.
Tri, sigurnosni ventil u procesu korištenja, kada se pojave sljedeći problemi, operater treba na vrijeme prijaviti relevantnim odjelima u skladu s propisanim postupcima:
1. Pretlak se ne smanjuje;
2. Ne vraćajte se na sjedalo nakon polijetanja;
3. Dolazi do curenja;
4. Prije nego odsječni ventil sigurnosnog ventila i brtva sigurnosnog ventila otpadnu.
Četiri, tlačna posuda u procesu rada, sigurnosni ventil prije odsječenog ventila treba biti u potpuno otvorenom položaju i brtviti. Strogo je zabranjeno podizati sigurnosni ventil do smrti, poništavati ili zatvarati zaporni ventil. Svaku promjenu u radu sigurnosnog ventila mora odobriti nadzornik.
Pet, sigurnosni ventil s radom pod pritiskom, strogo je zabranjeno obavljati bilo kakve popravke i radove pričvršćivanja. Potreba za obavljanjem popravaka i drugih radova, korisnička jedinica treba formulirati zahtjeve za učinkovit rad i zaštitne mjere, a tehnička osoba zadužena za sporazum, u stvarnom radu vrata mora poslati ljude da nadziru mjesto.
Šesto, operateru je zabranjeno otvarati i uklanjati olovnu plombu ili podešavati vijak za podešavanje sigurnosnog ventila.
7. Rezervni sigurnosni ventil treba pravilno čuvati i održavati.
Studija kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila – Studija kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila – Lyco ventila Sažetak: Prikazana je formula za izračun kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila.
REZULTATI ISPITIVANJA POKAZUJU DA NA KRITIČNI OMJER TLAKA SIGURNOSNOG VENTILA UGLAVNOM UTJEČE KRITIČNI OMJER TLAKA mlaznice i koeficijent otpora protoku DISKA, a budući da je koeficijent otpora protoku diska prevelik, sigurnosni ventil općenito je u PODkritičnom stanje protoka.
Gb50-89 "Čelična tlačna posuda", prema stanju protoka sigurnosnog ventila je različita, iznijela je dvije vrste formule za izračun pomaka, stoga, da bi se procijenilo je li sigurnosni ventil u kritičnom stanju protoka ili subkritičnom stanju protoka, je pretpostavka ispravnog odabira formule za izračun pomaka.
Trenutačno postoje dva pogleda na vrijednost omjera kritičnog tlaka sigurnosnog ventila: ① smatra se da je omjer kritičnog tlaka sigurnosnog ventila isti kao omjer kritičnog tlaka mlaznice u specifikacijama raznih zemalja. , a njegova vrijednost je 0,528 [1,2].
② Mnogi stručnjaci i istraživači vjeruju da je omjer kritičnog tlaka sigurnosnog ventila manji od omjera kritičnog tlaka mlaznice, a njegova vrijednost je oko 0,2 ~ 0,3 [3] Do sada nije postojala rigorozna i točna metoda teorijskog izračuna kritičnog omjer tlaka sigurnosnog ventila je prihvaćen.
Stoga je određivanje kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila i ispravna procjena stanja sigurnog protoka još uvijek hitan problem koji treba riješiti u inženjerstvu, a koji do sada nije opisan u literaturi.
Kroz teorijsku analizu i eksperimentalno istraživanje, autor raspravlja o stanju protoka sigurnosnog ventila i iznosi formulu teorijskog izračuna kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila.
1 Omjer kritičnog tlaka sigurnosnog ventila Omjer kritičnog tlaka RCR odnosi se na omjer ulaznog i izlaznog tlaka kada brzina protoka zraka dosegne lokalnu brzinu zvuka na malom dijelu prolaza protoka.
Kritični omjer tlaka mlaznice može se izračunati formulom u teoriji.
Kada je omjer ulaznog tlaka mlaznice niži ili jednak kritičnom omjeru tlaka mlaznice, poremećaj omjera ulaznog tlaka na izlazu ne može premašiti zvučnu ravninu zbog zvučnog protoka na izlaznom dijelu, tako da poremećaj ne može utjecati na protok u mlaznici.
Tlak protoka zraka na izlaznom dijelu ostaje nepromijenjen na P2 / P1 = Cr, protok zraka na izlaznom dijelu i dalje je zvučni protok, a relativni pomak ostaje nepromijenjen, naime W/Wmax=1. U to vrijeme, mlaznica je u kritičnom ili superkritičnom stanju protoka [4].
Osim mlaznice, kritični omjer tlaka drugih struktura često treba odrediti ispitivanjem, a kritični omjer tlaka određen ispitivanjem naziva se drugi kritični omjer tlaka radi razlikovanja.
Zbog složenosti strukture sigurnosnog ventila, teško je odrediti brzinu protoka na maloj površini poprečnog presjeka prolaza protoka sigurnosnog ventila, tako da je nemoguće točno odrediti kritični omjer tlaka sigurnosnog ventila prema tome je li malo područje zatvaranja protoka dostiže brzinu zvuka.
Trenutno, metoda kojom se utvrđuje je li sigurnosni ventil dosegao stanje kritičnog protoka je mjerenje koeficijenta pomaka sigurnosnog ventila. Vjeruje se da će sigurnosni ventil doseći stanje kritičnog protoka sve dok se koeficijent istiskivanja ne mijenja s omjerom tlaka [3].
Izmjereni rezultati pokazuju da se pomak sigurnosnog ventila uvijek mijenja s promjenom omjera tlaka, ali kada je omjer tlaka sigurnosnog ventila manji od 0,2 ~ 0,3, varijacija pomaka sigurnosnog ventila s omjerom tlaka je mali, a ljudi misle da je ta mala promjena uzrokovana pogreškom mjerenja, pa se procjenjuje da je kritični omjer tlaka potpuno otvorenog sigurnosnog ventila oko 0,2 ~ 0,3.
Teorijska osnova ove ispitne metode za određivanje kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila je da poremećaj omjera tlaka ne može prijeći zvučnu ravninu u kritičnom i nadkritičnom stanju protoka, tako da relativna brzina pražnjenja mlaznice ostaje nepromijenjena.
Međutim, u stanju kritičnog ili superkritičnog protoka, protok na izlaznom dijelu mlaznice je zvučni protok, što rezultira relativnim pomakom
Kako se ulazni tlak P1 sigurnosnog ventila povećava, povećava se pad tlaka otpora diska P, a također raste i izlazni tlak P2 mlaznice u ventilu. Kao rezultat, P2 i P1 mogu se povećavati korak po korak, što rezultira omjerom tlaka mlaznice u ventilu r= P2 / P1 postupno do fiksne vrijednosti.
Kao što se može vidjeti iz formule za izračun pomaka mlaznice, pomak mlaznice postupno postaje fiksna vrijednost, a pomak sigurnosnog ventila mijenja se malo ili nepromijenjen s omjerom tlaka.
Međutim, to ne znači da brzina protoka u dijelu prolaza malog protoka sigurnosnog ventila doseže lokalnu brzinu zvuka. Očito, omjer tlaka u ovom trenutku nije nužno kritični omjer tlaka potpuno otvorenog sigurnosnog ventila.
Štoviše, kada je visina otvora diska mala, koeficijent pomaka sigurnosnog ventila ne mijenja se s omjerom tlaka čak ni kada omjer tlaka dosegne 0,67. Naravno, ovaj omjer tlaka ne može se smatrati kritičnim omjerom tlaka sigurnosnog ventila, jer teoretski govoreći, kritični omjer tlaka sigurnosnog ventila ne može biti veći od kritičnog omjera tlaka mlaznice.
Dijagram strukture sigurnosnog ventila na slici 1 i model teorijskog izračuna prema slici 1b pokazuju da se sigurnosni ventil i njegova idealna ekvivalentna mlaznica odražavaju u razlici između pada tlaka otpora diska p zbog različitih specifikacija tradicionalne metode izračuna pomaka koja prihvaća idealni ekvivalent izračun modela mlaznice i zanemarite učinak pada tlaka otpora diska, koji će lako pobrkati sigurnosni ventil i mlaznicu. To može navesti LJUDE DA POVJERUJU DA JE OMJER KRITIČNOG TLAKA OTPUŠTNOG VENTILA ISTI KAO I MLAZNICE, 0,528, KADA su ZAPRAVO OTPUŠTENI VENTIL I mlaznica jasno različiti.
Glavna razlika između sigurnosnog ventila i njegove idealne ekvivalentne mlaznice ogleda se u padu tlaka otpora diska, dok tradicionalni proračunski model ne uzima u obzir ulogu pada tlaka otpora diska P, što je nerazumno.
Teorijska brzina mlaznice izražena statičkim parametrima je [5] : 3) Gdje je K indeks adijabate; A1A2 nije ulaz i izlaz mlaznice ventila dijela kanala protoka; R0 plinska konstanta; T1 je ulazna temperatura; R je omjer tlaka na ulazu mlaznice u ventil, a r=2/ P1. Sada podijelite obje strane jednadžbe (1) s P1 i zamijenite jednadžbe (2) i (3) u pojednostavljenu formulu i može se izvesti odnos između omjera tlaka sigurnosnog ventila i omjera tlaka mlaznice u ventilu kako slijedi: U formuli (4), omjer tlaka sigurnosnog ventila B, RBB /1 Budući da je kritični dio protoka potpuno otvorenog sigurnosnog ventila na grlu mlaznice, kritično stanje protoka * sigurnosnog ventila može se postići na grlo mlaznice.
Prema jednadžbi (7), kritični omjer tlaka RBCR sigurnosnog ventila uglavnom je pod utjecajem kritičnog omjera tlaka RCR mlaznice i koeficijenta otpora F protoku diska.
Kada se koeficijent otpora protoka DISKA F poveća, omjer kritičnog TLAKA sigurnosnog ventila će se smanjiti jer je omjer kritičnog tlaka mlaznice konstantan.
Može se vidjeti da se kritični omjer tlaka sigurnosnog ventila smanjuje s povećanjem koeficijenta otpora protoka diska.
Kada se koeficijent otpora protoku poveća do određene kritične vrijednosti, omjer kritičnog tlaka sigurnosnog ventila smanjit će se na nulu.
AKO KOEFICIJENT OTPORA DISKA PREMAŠI OVU KRITIČNU VRIJEDNOST, VENTIL NE MOŽE DOSTIĆI KRITIČNO STANJE PROTOKA JER JE KOEFICIJENT OTPORA PROTOKA DISKA PREVELIK, a sigurnosni ventil je potpuno u subkritičnom stanju protoka.
Stoga, ako postoji kritično stanje protoka u sigurnosnom ventilu, omjer kritičnog tlaka sigurnosnog ventila ne bi trebao biti manji od nule, to jest, kada je RBCR ≥0, koeficijent otpora protoka diska trebao bi biti F ≥2/K.
Za zrak, k=1,4 i F ≤1,43.
Dakle, ako je sigurnosni ventil u stanju kritičnog protoka, njegov koeficijent otpora protoku diska F ne može prijeći 1,43.
Kako bi se utvrdilo nalazi li se sigurnosni ventil u kritičnom stanju protoka ili subkritičnom stanju protoka, autor je proveo ispitivanja koeficijenta otpora protoka diska za dvije vrste sigurnosnih ventila, A42Y-1.6CN40 i A42Y-1.6CN50. SLIKA Slika 2 prikazuje krivulju ispitnog odnosa između koeficijenta otpora protoku diska i omjera tlaka sigurnosnog ventila, u kojoj je H puna visina otvora, a Y ispitna visina otvora.
Rezultati ispitivanja pokazuju da je koeficijent otpora protoka diska kod potpuno otvorenog sigurnosnog ventila veći od 1,43.
Stoga se može zaključiti da čak i ako je ulazni tlak sigurnosnog ventila velik, sigurnosni ventil ne može doseći kritično stanje protoka zbog prevelikog otpora diska ventila, pa je sigurnosni ventil općenito u subkritičnom protoku država.
Kako bi dokazao pouzdanost ovog zaključka, autor je ispitao omjer tlaka dvaju sigurnosnih ventila i omjer tlaka mlaznice u ventilu, a rezultate ispitivanja omjera tlaka sigurnosnog ventila i omjera tlaka mlaznica u ventilu
Rezultati ispitivanja pokazuju da kada ulazni tlak sigurnosnog ventila dosegne 0,6 Pa tlaka), omjer tlaka mlaznice unutar dvaju ventila je veći od 0,7.
Vidi se da bi mlaznica u ventilu trebala biti u subkritičnom stanju protoka.
Odjeljak prolaza kritičnog protoka potpuno otvorenog sigurnosnog ventila nalazi se na grlu mlaznice, a stanje kritičnog protoka sigurnosnog ventila* može se postići na grlu mlaznice.
Stoga, kada mlaznica unutar sigurnosnog ventila dosegne stanje kritičnog protoka, sigurnosni ventil je u stanju kritičnog protoka.