Upute za instalaciju sigurnosnog ventila i analiza mjera opreza Studija kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila – Lecco ventili

Upute za instalaciju sigurnosnog ventila i analiza mjera opreza Studija kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila – Lecco ventili

Upute za ugradnju sigurnosnog ventila
U projektovanju petrohemijskih postrojenja, kako se povećava broj srednjih i visokih nivoa pritiska opreme i cevovoda, tako se povećava i upotreba sigurnosnih ventila. Stoga je ispravan, razuman raspored sigurnosnog ventila posebno važan.
1. Sigurnosni ventil na opremi ili cjevovodu treba postaviti okomito i što bliže zaštićenoj opremi ili cjevovodu. Međutim, sigurnosni ventil cjevovoda za tekućinu, izmjenjivača topline ili spremnika, kada je ventil zatvoren, tlak može porasti zbog toplinskog širenja, može se postaviti horizontalno.
2, sigurnosni ventil bi općenito trebao biti instaliran na mjestu gdje ga je lako popraviti i podesiti, a oko njega treba biti dovoljno radnog prostora. Kao što su: vertikalni sigurnosni ventil kontejnera, DN80 ispod, može se ugraditi na vanjsku stranu platforme; DN100 se ugrađuje izvan platforme u blizini platforme, uz pomoć platforme može se koristiti za popravku i remont ventila. I ne treba se postavljati na slijepom dijelu dugih horizontalnih cijevi kako bi se izbjeglo nakupljanje krutih tvari ili tekućina.
3. Sigurnosni ventil instaliran na cevovodu treba da se nalazi na mestu gde je pritisak relativno stabilan i na određenoj udaljenosti od izvora fluktuacije.
4, sigurnosni ventil za atmosferu, za opći bezopasni medij (kao što je zrak, itd.) otvor cijevi za pražnjenje je viši od ispusnog otvora kao središte radijusa od 715 m radne platforme, opreme ili tla 2,5 m iznad. Za korozivne, zapaljive ili toksične medije, izlaz za pražnjenje bi trebao biti više od 3 m viši od radne platforme, opreme ili tla u radijusu od 15 m.
5, izlaz sigurnosnog ventila je spojen na cijev za rasterećenje tlaka, koja se ubacuje u cijev od gornje strane prema dolje do kuta od 45, kako se kondenzat ne bi izlio u razvodnu cijev i mogao smanjiti povratni pritisak sigurnosti ventil. Kada je konstantni pritisak sigurnosnog ventila veći od 710MPa, mora se koristiti umetak 45.
6. U ispusnoj cevi sistema za rasterećenje pritiska mokrog gasa ne bi trebalo da bude tečnosti u obliku vreće, a visina ugradnje sigurnosnog ventila treba da bude veća od visine sistema za rasterećenje pritiska. Ako je izlaz ventila za smanjenje pritiska niži od glavnog voda za rasterećenje pritiska ili se ispusna cijev mora podići da bi se pristupilo glavnom vodu, spremnik za tečnost i mjerač nivoa ili ručni ventil za ispuštanje tekućine treba postaviti na nisko i lako dostupnom mestu i redovno ispuštati u zatvoreni sistem kako bi se izbeglo nakupljanje tečnosti u delu cevi u obliku vreće. Osim toga, u hladnim područjima, dijelu vrećaste cijevi potrebna je toplina pare kako bi se spriječilo smrzavanje. Cijev za praćenje pare također može ispariti kondenzat u vrećastoj cijevi kako bi se izbjeglo nakupljanje tekućine. Ali čak i ako se koristi cijev za praćenje topline, ručni odvodni ventil je i dalje neophodan.
7, dizajn izlazne cijevi sigurnosnog ventila treba uzeti u obzir da protutlak ne prelazi određenu vrijednost konstantnog tlaka sigurnosnog ventila. Za sigurnosni ventil tipa opruge, opći tip povratnog tlaka ne smije prelaziti 10% nazivnog tlaka ventila, tip mijeha (uravnoteženi tip) povratni tlak ne smije prelaziti 30% tlaka sigurnosnog ventila, za pilot tipa sigurnosnog ventila, povratni pritisak ne prelazi 60% konstantnog pritiska sigurnosnog ventila. Specifična vrijednost treba se odnositi na uzorak proizvođača i biti određena proračunom procesa.
8, budući da se plin ili para ispuštaju u atmosferu preko izlaza sigurnosnog ventila, na središnjoj liniji izlazne cijevi stvara se suprotna sila, koja se naziva reakciona sila sigurnosnog ventila. Utjecaj ove sile treba uzeti u obzir pri dizajnu izlaznog voda rasterećenja ventila. Kao što su: izlazna cijev sigurnosnog ventila treba imati fiksni nosač; Kada je dio ulazne cijevi rasterećenog ventila dugačak, zid posude pod tlakom treba ojačati.
Mjere opreza pri radu sigurnosnog ventila
1. Odjel koji koristi sigurnosni ventil treba jasno postaviti sljedeće zahtjeve sigurnosnog rada za sigurnosni ventil u procesnim i postoperativnim pravilima:
1. Indikatori procesa rada (uključujući radni pritisak, radnu temperaturu ili nisku radnu temperaturu, pritisak podešavanja);
2. Mere predostrožnosti i metode rada za sigurnosni ventil (za sigurnosni ventil sa ključem);
3. Predmeti koje treba pregledati u radu sigurnosnog ventila, moguće abnormalne pojave i preventivne mjere, kao i procedure hitnog odlaganja i prijavljivanja.
2. Za vrijeme rada sigurnosnog ventila treba vršiti redovnu inspekciju. Period inspekcije formuliše svaki korisnik prema specifičnoj situaciji, a dužina ne bi trebalo da bude veća od jednom mesečno. Sljedeće stavke treba posebno pregledati:
1. Da li je natpisna pločica kompletna;
2. Zaptivka sigurnosnog ventila je netaknuta;
3. Da li je zaporni ventil koji se koristi sa sigurnosnim ventilom potpuno otvoren i da li je zaptivka netaknuta;
4. Provjerite da li se tokom rada pojavio neki izuzetak.
5. Da li može fleksibilno da poleti kada je podešeni pritisak prekoračen u radu.
Treće, sigurnosni ventil u procesu upotrebe, kada se pojave sljedeći problemi, operater treba na vrijeme prijaviti nadležnim odjelima prema propisanim procedurama:
1. Nadpritisak ne raste;
2. Ne vraćajte se na sjedište nakon polijetanja;
3. Dolazi do curenja;
4. Prije nego što ispadnu sigurnosni ventil i zaptivka sigurnosnog ventila.
Četvrto, posuda pod pritiskom u procesu rada, sigurnosni ventil prije prekidačkog ventila treba biti u potpuno otvorenom položaju i zaptivanje. Strogo je zabranjeno podizanje sigurnosnog ventila do smrti, poništavanje ili zatvaranje zapornog ventila. Svaka promjena u radu sigurnosnog ventila mora biti odobrena od strane nadzornika.
Peto, sigurnosni ventil sa radom pod pritiskom, strogo je zabranjeno obavljati bilo kakve radove popravke i pričvršćivanja. Za obavljanje popravki i drugih radova, korisnička jedinica treba da formuliše efikasne operativne zahtjeve i zaštitne mjere, a tehničko lice zaduženo za dogovor, u stvarnom radu vrata mora poslati ljude da nadgledaju gradilište.
Šesto, operateru je zabranjeno otvarati i uklanjati olovnu zaptivku ili podešavati vijak za podešavanje sigurnosnog ventila.
7. Rezervni sigurnosni ventil treba pravilno čuvati i održavati.
Studija o kritičnom omjeru tlaka sigurnosnog ventila – Studija o kritičnom omjeru tlaka sigurnosnog ventila – Lyco ventila Sažetak: Prikazana je formula za izračunavanje kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila.
REZULTATI ISPITIVANJA POKAZUJU DA NA KRITIČNI ODNOM PRITISKA SIGURNOSNOG VENTILA UGLAVNOM UTIČU KRITIČNI Omjer PRITISKA mlaznice i koeficijent otpora protoka DISK-a, a budući da je koeficijent otpora protoka diska prevelik, sigurnosni ventil je općenito kritičan u stanje protoka.
Gb50-89 „Čelična posuda pod pritiskom“, prema različitom stanju protoka sigurnosnog ventila, predlaže dvije vrste formule za izračunavanje pomaka, stoga, da bi se procijenilo da li je sigurnosni ventil u stanju kritičnog protoka ili podkritičnog protoka, je premisa pravilnog odabira formule za proračun pomaka.
Trenutno postoje dva pogleda na vrijednost kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila: ① smatra se da je kritični omjer tlaka sigurnosnog ventila isti kao i kritični omjer tlaka mlaznice u specifikacijama različitih zemalja , a njegova vrijednost je 0,528 [1,2].
② Mnogi stručnjaci i istraživači vjeruju da je kritični omjer tlaka sigurnosnog ventila manji od kritičnog omjera tlaka mlaznice, a njegova vrijednost je oko 0,2 ~ 0,3 [3] Do sada nije bilo rigorozne i tačne teorijske metode proračuna kritičnog omjer pritiska sigurnosnog ventila je prihvaćen.
Stoga je određivanje kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila i ispravno prosuđivanje stanja sigurnog protoka još uvijek urgentan problem koji treba riješiti u inženjerstvu, a koji do sada nije objavljen u literaturi.
Kroz teorijsku analizu i eksperimentalno proučavanje, autor razmatra stanje protoka sigurnosnog ventila i iznosi teorijsku formulu za proračun kritičnog omjera tlaka sigurnosnog ventila.
1 Omjer kritičnog pritiska sigurnosnog ventila Omjer kritičnog pritiska RCR se odnosi na omjer ulaznog i izlaznog tlaka kada brzina protoka zraka dostigne lokalnu brzinu zvuka na malom dijelu prolaza protoka.
Kritični odnos pritiska mlaznice se može izračunati teorijski po formuli.
Kada je omjer ulaznog tlaka mlaznice manji ili jednak kritičnom omjeru tlaka mlaznice, poremećaj omjera ulaznog tlaka na izlazu ne može premašiti zvučnu ravan zbog zvučnog toka na izlaznom dijelu, tako da poremećaj ne može utjecati na protok u mlaznici.
Pritisak protoka vazduha na izlaznom delu ostaje nepromenjen na P2 / P1 = Cr, protok vazduha na izlaznom delu je i dalje zvučni tok, a relativni pomak ostaje nepromenjen, odnosno W/Wmax=1. U ovom trenutku, mlaznica je u kritičnom ili superkritičnom stanju protoka [4].
Pored mlaznice, omjer kritičnog pritiska drugih konstrukcija često se mora odrediti ispitivanjem, a omjer kritičnog tlaka određen testom naziva se drugim omjerom kritičnog pritiska za razlikovanje.
Zbog složenosti strukture sigurnosnog ventila, teško je odrediti brzinu protoka na maloj površini poprečnog presjeka sigurnosnog ventila, pa je nemoguće precizno odrediti kritični omjer tlaka sigurnosnog ventila prema tome da li je područje zatvaranja malog protočnog prolaza dostiže brzinu zvuka.
Trenutno, metoda za određivanje da li je sigurnosni ventil dostigao kritično stanje protoka je mjerenje koeficijenta pomaka sigurnosnog ventila. Vjeruje se da će sigurnosni ventil dostići kritično stanje protoka sve dok se koeficijent pomaka ne mijenja s omjerom tlaka [3].
Izmjereni rezultati pokazuju da se pomak sigurnosnog ventila uvijek mijenja s promjenom omjera tlaka, ali kada je omjer tlaka sigurnosnog ventila manji od 0,2 ~ 0,3, varijacija pomaka sigurnosnog ventila s omjerom tlaka je mala, a ljudi misle da je ova mala promjena uzrokovana greškom mjerenja, pa se procjenjuje da je kritični omjer tlaka potpuno otvorenog sigurnosnog ventila oko 0,2 ~ 0,3.
Teorijska osnova ove metode ispitivanja za određivanje kritičnog omjera tlaka prelivne ventila je da poremećaj omjera tlaka ne može premašiti zvučnu ravninu u stanju kritičnog i superkritičnog protoka, tako da relativna brzina pražnjenja mlaznice ostaje nepromijenjena.
Međutim, u stanju kritičnog ili superkritičnog protoka, protok na izlaznom dijelu mlaznice je zvučni tok, što rezultira relativnim pomakom
Kako se povećava ulazni tlak P1 sigurnosnog ventila, povećava se pad tlaka otpora diska P, a povećava se i izlazni tlak P2 mlaznice u ventilu. Kao rezultat, P2 i P1 se mogu povećavati korak po korak, što rezultira omjerom tlaka mlaznice u ventilu r= P2 / P1 postepeno do fiksne vrijednosti.
Kao što se može vidjeti iz proračunske formule pomaka mlaznice, pomak mlaznice postepeno postaje fiksna vrijednost, a pomak sigurnosnog ventila se malo ili nepromijenjeno mijenja s omjerom tlaka.
Međutim, to ne znači da brzina protoka na malom dijelu prolaza protoka sigurnosnog ventila dostiže lokalnu brzinu zvuka. Očigledno, omjer tlaka u ovom trenutku nije nužno kritični omjer tlaka potpuno otvorenog sigurnosnog ventila.
Štaviše, kada je visina otvaranja diska mala, koeficijent pomaka sigurnosnog ventila se ne menja sa odnosom pritiska čak i kada odnos pritiska dostigne 0,67. Naravno, ovaj omjer tlaka se ne može smatrati kritičnim omjerom tlaka sigurnosnog ventila, jer teoretski gledano, kritični omjer tlaka sigurnosnog ventila ne može biti veći od kritičnog omjera tlaka mlaznice.
Slika 1, dijagram strukture sigurnosnog ventila i teorijski proračunski model na slici 1 b pokazuje da se ventil za zaštitu i njegova idealna ekvivalentna mlaznica odražava u razlici između pada pritiska otpora diska p zbog različitih specifikacija tradicionalne metode proračuna pomaka usvaja idealni ekvivalent proračun modela mlaznice, i zanemariti efekat pada pritiska otpora diska, što će lako pobrkati ventil za prečišćavanje i mlaznicu, ovo može navesti LJUDE DA VJERUJU DA JE KRITIČNI ODNOM PRITISKA RASPUSNOG VENTILA ISTI KAO OD MLAZNICE, 0,528, KADA SE ZAPRAVO RASLUŽNI VENTIL I mlaznica jasno razlikuju.
Glavna razlika između sigurnosnog ventila i njegove idealne ekvivalentne mlaznice ogleda se u padu pritiska otpora diska, dok tradicionalni model proračuna ne razmatra ulogu pada pritiska otpora diska P, što je nerazumno.
Teorijska brzina mlaznice izražena statičkim parametrima je [5] : 3) gdje je K adijabatski indeks; A1A2 nije ulaz i izlaz mlaznice ventila dijela kanala za protok; R0 gasna konstanta; T1 je ulazna temperatura; R je odnos pritiska na ulazu mlaznice u ventil, a r=2/ P1. Sada podijelite obje strane jednačine (1) sa P1 i zamijenite jednadžbe (2) i (3) u pojednostavljenu formulu, a odnos između omjera tlaka sigurnosnog ventila i omjera tlaka mlaznice u ventilu može se izvesti kako slijedi: U formuli (4), omjer tlaka sigurnosnog ventila B, RBB /1 Budući da je dio prolaza kritičnog protoka potpuno otvorenog sigurnosnog ventila na grlu mlaznice, kritično stanje protoka * sigurnosnog ventila može se postići na grlo mlaznice.
Prema jednačini (7), na kritični odnos pritiska RBCR sigurnosnog ventila uglavnom utiču kritični odnos pritiska RCR mlaznice i koeficijent otpora protoka diska F.
Kada se koeficijent otpora protoka DISC poveća, kritični odnos PRITISKA sigurnosnog ventila će se smanjiti jer je kritični odnos pritiska mlaznice konstantan.
Može se vidjeti da se kritični odnos tlaka sigurnosnog ventila smanjuje s povećanjem koeficijenta otpora protoka diska.
Kada se koeficijent otpora protoka poveća na određenu kritičnu vrijednost, kritični odnos tlaka sigurnosnog ventila će se smanjiti na nulu.
Ako KOEFICIJENT OTPORA DISKA PREMAŠI OVU KRITIČNU VRIJEDNOST, VENTIL NE MOŽE DOSTIĆI STANJE KRITIČNOG PROTOKA ZATO ŠTO je koeficijent OTPOR PROTOKA DISKA PREVELIKI, a sigurnosni ventil je potpuno u podkritičnom stanju protoka.
Stoga, ako postoji kritično stanje protoka u sigurnosnom ventilu, kritični omjer tlaka sigurnosnog ventila ne bi trebao biti manji od nule, odnosno, kada je RBCR ≥0, koeficijent otpora protoka diska trebao bi zadovoljiti F ≥2/K.
Za vazduh, k=1,4 i F ≤1,43.
Dakle, ako je sigurnosni ventil u kritičnom stanju protoka, njegov koeficijent otpora protoku diska F ne može biti veći od 1,43.
Kako bi se utvrdilo da li je sigurnosni ventil u stanju kritičnog ili podkritičnog protoka, autor je izvršio ispitivanje koeficijenta otpora protoka diska dvije vrste sigurnosnih ventila, A42Y-1.6CN40 i A42Y-1.6CN50. Fig. Slika 2 prikazuje krivu testnog odnosa između koeficijenta otpora protoka diska i omjera tlaka sigurnosnog ventila, u kojem je H visina pune otvora, a Y visina ispitnog otvora.
Rezultati ispitivanja pokazuju da je koeficijent otpora protoka diska kod potpuno otvorenog sigurnosnog ventila veći od 1,43.
Stoga se može zaključiti da čak i ako je ulazni tlak sigurnosnog ventila velik, sigurnosni ventil ne može dostići kritično stanje protoka zbog prevelikog pada tlaka otpora diska ventila, pa je sigurnosni ventil općenito u subkritičnom protoku. stanje.
Kako bi dokazao pouzdanost ovog zaključka, autor je ispitao omjer tlaka dva sigurnosna ventila i omjer tlaka mlaznice u ventilu, te rezultate ispitivanja omjera tlaka sigurnosnog ventila i omjera tlaka od mlaznica u ventilu
Rezultati ispitivanja pokazuju da kada ulazni pritisak ventila dostigne 0,6Pa manometarski pritisak), odnos pritiska mlaznice unutar dva ventila je veći od 0,7.
Može se vidjeti da bi mlaznica u ventilu trebala biti u podkritičnom stanju protoka.
Prolazni dio kritičnog protoka potpuno otvorenog sigurnosnog ventila je na grlu mlaznice, a kritično stanje protoka sigurnosnog ventila * može se postići na grlu mlaznice.
Stoga, kada mlaznica unutar sigurnosnog ventila dostigne stanje kritičnog protoka, sigurnosni ventil je u stanju kritičnog protoka.