Се дискутира за принципот на процесот на галванизација на вентилот на портата

Се дискутира за принципот на процесот на галванизација на вентилот на портата

Главната причина за пукање на телата на вентилите на централата при заварување со прскање со легура на база на кобалт е обично високата вкочанетост на вентилот. Во операцијата за заварување, лакот генерира базен за растворање, кој продолжува да се топи и да ја загрева позицијата на заварување, а температурата брзо паѓа по заварувањето, а стопениот метал се кондензира за да произведе заварување. Ако температурата на греењето е ниска, температурата на слојот за заварување мора брзо да се намали. Под премисата за брзо ладење на слојот за заварување, стапката на собирање на слојот за заварување е побрза од стапката на собирање на телото на вентилот. Под дејство на таков стрес, слојот за заварување и оригиналниот материјал брзо формираат внатрешен напрегање на затегнување, а слојот за заварување пука. Работната состојба на вентилот на централата е генерално 540℃ висока температура на пареа, така што главниот материјал на вентилот на портата е 25 или 12crmov, телото на вентилот. главниот материјал на вентилот на портата е 25 или 12crmov, а суровина за заварување со прскање на телото на вентилот е жица за заварување од легура на кобалт-база d802(sti6).
d802 одговара на edcocr -A во спецификацијата gb984, што е еквивалентно на ercocr -A во aws.
Суровините d802 можат постојано да се отвораат и затвораат од работа со ултра висок притисок и висока температура, со одлична отпорност на абење, отпорност на удар, отпорност на оксидација, отпорност на корозија и отпорност на кавитација.
Металот на заварот на облогата на електродата ErCoCr-A и жица за полнење во спецификацијата Aws се карактеризира со субеутектички механизам кој се состои од околу 13% еутектичка мрежа од хром цементит дистрибуирана во подлогата од јонски кристали од кохром-волфрам. Резултатот е совршен спој на отпорноста на суровината на оштетување со низок стрес и цврстината неопходна за да се спротивстави на влијанието на одредени видови проток на процеси.
Легурата на кобалт има добра отпорност на метално-метално абење, особено отпорност на гребење при големо оптоварување.
Силниот состав на легура во подлогата може да обезбеди подобра отпорност на корозија и отпорност на оксидација.
Кога стопениот метал од легура на база на кобалт е во топла состојба (во рок од 650 ℃), неговата сила не се намалува значително. Само кога температурата ќе се искачи над 650 ℃, неговата сила значително ќе се намали. Кога температурата ќе се врати во нормална температурна состојба, нејзината сила ќе се врати на почетната цврстина.
Всушност, кога оригиналниот материјал врши термичка обработка по заварувањето, перформансите на површината не се лесно да се оштетат. Вентилот на електроцентралата треба да се испрска со легура на база на кобалт на средната дупка на телото на вентилот за да се направи вентилот на портата под висок притисок да биде свртен со лачно заварување. Бидејќи лицето е во длабокиот дел од средната дупка на телото на вентилот, заварувањето со прскање најверојатно ќе предизвика дефекти како што се чворот за заварување и пукнатина.
Тестот на процесот на заварување со плитка дупка d802 беше спроведен со производство и обработка на примероци по потреба. Причината за лесното отстапување е откриена во врската за тестирање на процесот.
① загадување на животната средина на површината на материјалот за заварување.
② Материјалите за заварување ја апсорбираат влагата.
③ Оригиналниот материјал и металот за полнење содржат повеќе нечистотии и дамки од масло.
④ Вкочанетоста на положбата на заварување на телото на вентилот е голема со електрично заварување (особено dn32 ~ 50mm).
(5) Технолошкиот стандард за греење и термичка обработка по заварување е неразумен.
Процесот на заварување не е разумен.
⑦ Изборот на материјалот за заварување е неразумен. Главната причина за пукање на телата на вентилите на централата при заварување со прскање со легура на база на кобалт е обично високата вкочанетост на вентилот. Во операцијата за заварување, лакот генерира базен за растворање, кој продолжува да се топи и да ја загрева позицијата на заварување, а температурата брзо паѓа по заварувањето, а стопениот метал се кондензира за да произведе заварување. Ако температурата на греењето е ниска, температурата на слојот за заварување мора брзо да се намали. Под премисата за брзо ладење на слојот за заварување, стапката на собирање на слојот за заварување е побрза од стапката на собирање на телото на вентилот. Под дејство на таков стрес, слојот за заварување и оригиналниот материјал брзо формираат внатрешен напрегање на затегнување, а слојот за заварување пука. Кога се произведуваат позиции за заварување треба да се забранат закосените агли.
Температурата на греењето е премногу ниска, а топлината брзо се ослободува за време на работата на заварувањето.
Температурата на цврстиот слој е премногу ниска, брзината на ладење на слојот за заварување е пребрза за суровините за заварување со прскање.
Самата легура на база на кобалт материјал за заварување има висока црвена цврстина, при работа на 500 ~ 700 ℃, силата може да одржи 300 ~ 500 hb, но неговата еластичност е мала, отпорноста на пукнатини е слаба, лесно се создаваат кристални пукнатини или ладни пукнатини, така што потребно е да се загрее пред заварување.
Температурата на греење зависи од големината на работното парче, а општиот опсег на греење е 350-500℃.
Облогата на електродата за заварување треба да се чува недопрена пред заварувањето за да се спречи апсорпција на влага.
За време на заварувањето, колачот се пече на 150℃ 1 час, а потоа се става во изолациониот цилиндар со жица за заварување.
Лакот r Аголот на заварување со плитка дупка со прскање заварување треба да биде колку што е можно поголем, генерално r≥3mm, доколку процесот дозволува.
Телото на вентилот со калибар dn10 ~ 25 mm може да се заварува од дното на плитката дупка со жица за заварување, за да се осигури дека температурата на цврстиот слој е ≥250*(2, во средината на лакот, лак до бавната брзина споменатата жица за заварување.
Работното парче на производот се загрева во печката (250℃) до 350 10 20℃ пред заварувањето. По 1,5 час топлинска изолација, заварувањето беше извршено.
Во исто време контролирајте ја температурата на цврстиот слој ≥250c, заварување со прскање до крајот на лузната за заварување. По заварувањето, телото на вентилот мора веднаш да се стави во печката (450℃) за топлинска изолација и изолација. Кога температурата на серијата или температурата на заварување на печката се угасне на 710±20℃, топлинската изолација и изолацијата се чуваат 2 часа, а потоа се чуваат во фрижидер со печката. Кога контролата на температурата dn е поголема од 32 mm, прво треба да се завари телото на вентилот во форма на au за да се реши проблемот со нерамномерната еластичност предизвикана од преголемата вкочанетост по заварувањето со прскање на легура на база на кобалт. Пред операцијата за заварување со прскање, работното парче се чисти, работното парче се става во печката (контрола на температурата е 250 ℃), се загрева до 450 ~ 500 ℃, топлинска изолација и држење 2 часа и се најавува заварувањето.
Прво, заварете ја површината со прскање со жица за заварување од легура на база на кобалт и завршете го заварувањето со лузни на секој слој. Во исто време, контролирајте ја температурата помеѓу слоевите ≥250℃ и заварете ја лузната со прскање по целиот крај.
Потоа заменете ја жица од нерѓосувачки челик со мартензит (висока жица од не'рѓосувачки челик со висока содржина на жица) за да го заварите заварот во форма на буквата У. Откако ќе заврши електричното заварување на телото на вентилот, веднаш ќе се стави во печката (450℃) за топлинска изолација и зачувување на топлина. По завршувањето на електричното заварување на оваа серија или печка, температурата ќе се подигне на 720±20℃ за гаснење.
Стапката на загревање е 150℃/h, а топлинската изолација се чува 2 часа.
Резервоарот за галванизација содржи две електрични нивоа, општото работно парче на производот како катода, пристап до моќност на префрлување по изградбата на електростатско поле помеѓу двата аспекта, под влијание на металните јони на електростатското поле или коренот на тиоцијаноген до преносот на катодата и во близина на површината на катодата за да се произведе таканаречениот двоен слој, во овој случај, концентрацијата на јони околу катодата е помала од онаа во регионот што ја избегнува катодата, што може да доведе до пренос на јони на долги растојанија.
Метални позитивни јони или тиоцијаноген ослободени со ослободување на комплексни јони, според двослојниот слој и пристигнуваат на површината на катодата за да генерираат реакција на оксидација за да формираат метални молекули.
Процесот на галванизација галванизација историја е релативно рано, процесот на површинска обработка на почетокот на истражување и развој е главно да се задоволат луѓето корозија превенција и украс мора.
Во последниве години, со развојот на индустријализацијата и науката и технологијата, континуираниот развој на нови производствени процеси, особено појавата на некои нови материјали за обложување и технологијата на композитно обложување во голема мера го прошири полето на примена на процесот на површинска обработка и го направи да стане незаменлив дел од површинскиот инженерски дизајн.
Процесот на галванизација е една од технологиите за електродепозиција на метал. Тоа е процес на добивање метален нанос на цврста површина со електролиза. Неговата цел е да ги промени површинските карактеристики на цврстите суровини, да го подобри изгледот, да ја подобри отпорноста на корозија, отпорноста на абење и отпорноста на триење или да подготви метална обвивка со посебни карактеристики на составот. Дајте уникатни електрични, магнетни, оптички, термички и други површински карактеристики и други својства на процесот.
Општо земено, процесот на електродепозиција на метал на катодата се состои од следните процеси1) Процесот на пренос на топлина на претходно обложените позитивни јони или нивните тиоцијаногени корени во електролитот на литиумската батерија до површината на катодата (работното парче на производот) или површината на преносот поради разликата во концентрацијата2) процесот на површинска конверзија на металните позитивни јони или нивните тиоцијаногени корени на површината на електричното ниво и во течниот слој во близина на површината на процесот на реакција на оксидација, како што е конверзија на тиоцијаноген лиганд или намалување на координативниот број3) фотокаталитички процес на метални јони или тиоцијаноген на катодата за да се добијат електрони, во метални молекули 4) процес на формирање на нова фаза што треба да формира нова фаза, како што е формирање на метал или алуминиумска легура. Резервоарот за галванизација содржи 2 електрични нивоа, општо работно парче производ како катода, пристап до напојување со префрлување по изградбата на електростатско поле помеѓу двата аспекта, под влијание на металните јони на електростатското поле или коренот на тиоцијаноген до преносот на катодата и во близина на катодата површина за да се произведе т.н. двоен слој, тогаш катодата околу јонската концентрација е помала од концентрацијата на јони во областа за да се избегне катодата, тоа може да доведе до пренос на јони на долги растојанија.
Метални позитивни јони или тиоцијаноген ослободени со ослободување на комплексни јони, според двослојниот слој и пристигнуваат на површината на катодата за да генерираат реакција на оксидација за да формираат метални молекули.
Тешкотијата на полнење и празнење на позитивни јони во секоја точка на површината на катодата не е иста. Кај јазолот и акутниот агол на кристалот, интензитетот на струјата и електростатското дејство се многу поголеми од другите позиции на кристалот. Во исто време, молекуларната незаситена маст која се наоѓа на кристалниот јазол и акутниот агол има поголем капацитет на адсорпција. И тука полнењето и празнењето на оваа локација ја формираат решетката константа на молекулите во металот. Преферираното место за полнење и празнење на овој позитивен јон е окото на обложениот метален кристал.
Како што очите се шират долж кристалот, се формира слој од монатомски раст поврзан со надворешна економска скала. Бидејќи константната површина на решетката на катодниот метал содржи напрегање на земјата проширено со константни сили на решетката, атомите постепено прикачени на површината на катодата го зафаќаат само делот што е континуиран со молекуларната структура на металот на подлогата (катодата), без оглед на разликата во решеткаста константна геометрија и спецификации помеѓу металот на подлогата и металот за обложување. Ако молекуларната структура на металот за обложување е премногу различна од онаа на подлогата, кристализацијата на растот ќе биде иста како и молекуларната структура на основата, а потоа постепено ќе се промени во сопствената релативно стабилна молекуларна структура. Молекуларната структура на електроалувиумот зависи од кристалографските карактеристики на самиот акумулиран метал, а организациската структура до одреден степен зависи од предусловите на процесот на електрокристализација. Компактноста на наносот целосно зависи од концентрацијата на јоните, струјата на размена и површинскиот сурфактант, а големината на кристалот на електрокристалот во голема мера зависи од концентрацијата на површинскиот сурфактант.
Два, еден метал позлата процес еден метал позлата се однесува на позлата решение со само еден вид на метални јони, по позлата за да се формира еден метал метод обложување.
Вообичаените процеси на единечно обложување на метали главно вклучуваат галванизирање на топло, бакарно позлата, позлата од нерѓосувачки челик, калај и калај, итн., кои не само што можат да се користат како челични делови и други антикорозивни, туку имаат и функција на декорација дизајн и подобрување на карактеристиките на податливост.
Стандардниот електроден потенцијал на цинкот е -0,76v. За челичната подлога, облогата со цинк е субанодна оксидациска обвивка, која главно се користи за да се избегне корозија на челик. Процесот на електрогалванизација е поделен на две категории: физичко галванизирање со топло поцинкување и галванизирање на топло без цијанид.
Физичкото топло поцинкување се карактеризира со добра функција на позлата во воден раствор, мазна и деликатна обвивка, широка употреба, растворот за позлата е поделен на неколку класи на микро цијанид, низок цијанид, среден цијанид и висок цијанид.
Но, бидејќи супстанцијата е токсична, во последниве години има тенденција да избира микро цијанид и без раствор за обложување со цијанид.
Растворот за обложување без цијанид вклучува киселински раствор за обложување со цинк фосфат, раствор за позлата, раствор од калиум тиоцијанат и раствор за обложување без флуорид.
1. Делумно алкално галванизирање премачкување кристално фино, добар сјај, ниво на раствор на позлата и способност за длабоко позлата се добри, овозможуваат употреба на тековниот интензитет и температурен опсег е широк, мала корозија на системот.
Погоден е за делови со комплициран процес на галванизација и дебелина на облогата над 120μm, но моменталната јачина на растворот за позлата е релативно мала и токсична.
Треба да се обрне внимание на следните аспекти при конфигурацијата на растворот за обложување и процесот на обложување: 1} строго контролирајте ја концентрацијата на секоја компонента во растворот за позлата.
Вредноста на концентрацијата на секоја компонента на воден раствор со топло галванизиран раствор со цијанид (moll/L}) треба да се одржува како: 2) внимавајте на растворот во бањата, натриум хидроксид и компоненти поврзани со гас.
Кога составот на сулфид надминува 50 ~ 100 g / L, спроводливоста на растворот за обложување се намалува, а третманот со пасивација со анодна оксидација мора да се користи во методот на замрзнување (температурата на ладење е -5 ℃, времетраењето е над 8 часа, калиум карбонат вредноста на концентрацијата е намалена на 30~40g/L). Или метод на јонска размена (додавање таложење на натриум карбонат или бариум хидроксид во растворот за обложување) што треба да се третира. 3) Примена на анодна оксидација на ладно валана челична плоча (содржина на цинк од 99,97%) треба да се обрне внимание на чаурот за анодна оксидација, за да се избегне анодна кал да лебди во растворот за позлата, така што облогата не е мазна.
4) Чувствителноста на физички галванизиран раствор на топло натопување на остатоци е релативно мала, а неговата дозволена содржина е: бакар 0,075 — 0,2 g/L, олово 0,02 — 0,04 g/L, 0,05 — 0,15 g/L, калај 0,05 — 0,1 g/L, хром 0,015 — 0,025g/L, Нечистотии во железо 0,15g/L· раствор за обложување може да се реши на следниве начини: Додадете 12,5-3g/L натриум сулфид, за да може да формира сулфиден талог со железо и олово и други клучни метални позитивни јони за отстранување: Додадете малку цинк во прав, така што бакарот и олово може да се заменат на дното на резервоарот за да се отстранат: може да го приклучите и растворот, јачината на струјата на катодата е 0,1-0,2 A/cm2.
2 делумно алкален цинк фосфат топло поцинкуван делумно алкална цинкова киселина та топла поцинкована бања составот е едноставен, удобен за употреба, фин и светол слој, облогата не е лесно да бледне, мала корозија на системот, третман на отпадни води е исто така многу лесен.
Но, позлата решение на хомогена позлата ниво и длабока позлата способност од позлата решение е слаб, сегашниот интензитет е низок (70% ~ 80%), обложување над одредена дебелина еластичност подобрување.